模板及支架专项施工方案 (1)

纳雍县电煤运输东南环线县城段建设项目四标段

挂篮专项施工方案目录

一、工程概况 ....................................................................................................... 2

1.1 工程位置 ............................................... 2

1.2 桥梁布置及构造 ......................................... 2 1.3 编织依据: .............................................. 2 二、支架施工方案 ............................................................................................... 3 2.1满堂支架计算 ........................................... 3

2.2钢管临时支墩及贝雷梁计算 .............................. 12 2.3支架安装及拆除 ........................................ 26 2.4预留拱度 .............................................. 27 2.5预压及沉降观测 ........................................ 27 2.6施工流程 .............................................. 28 三、安全目标及生产管理体系 ......................................................................... 28 3.1 安全目标 .............................................. 28

3.2建立安全生产管理体系 .................................. 28 四、施工安全技术措施 ..................................................................................... 30 4.1 脚手架搭设及拆除 ...................................... 30

4.2 模板的安装与拆除 ...................................... 31 五、落实以企业安全生产责任制为主体的安全生产管理措施 .................... 33 六、加强现场管理 ............................................................................................. 34 七、安全资料管理 ............................................................................................. 35

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一、工程概况 1.1 工程位置

本项目位于贵州省西部，处于乌蒙山脉东支。旮旯河桥是本项目四标段的一座桥梁，桥位两岸为浸蚀性中低山地貌，地形陡峭，自然坡约45°至60°，河谷浸蚀河谷地貌，呈V字形，浸蚀深度较大，桥位处高差较大。 1.2 桥梁布置及构造

旮旯河桥为左、右完全分离的两幅桥，单幅桥面宽16m，左、右幅净距4.5m，全桥宽36.5m。除桥台长度略有差别外，左右幅桥梁孔跨布置完全相同，左幅桥长399m，右幅桥长396.5m。主桥为69+120+69m预应力连续刚构，引桥均为4×30m预应力连续箱梁。桥面纵坡3.5%，支座水平放置，桥面纵坡的影响在梁底设楔块处理。桥面行车道设1.5%的横坡，人行道横坡1%，全桥位于直线上。

主桥1号墩采用实心板式墩；2号墩下部为箱型截面墩，上部为实心板式墩；3号墩为过渡墩，采用箱型墩，墩顶扩大兼做盖梁；引桥采用实心方墩。桥梁墩台除右幅7号台为明挖扩大基础，其余均为承台、群桩基础。桩基础均为嵌岩桩。 1.3 编织依据:

1、《现场标准化管理规定》；

2、《建筑施工高处作业安全技术措施》； 3、《建筑施工普通脚手架安全技术规范》。

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二、支架施工方案

由于主桥为连续刚构，主桥上部结构采用挂篮施工的方式，本方案中不包括主桥上部结构施工方案。

由于本桥引桥跨度较大，除左幅桥第七跨，右幅桥第六、七跨较适合采用满堂支架搭设外，左幅第四跨、第五跨第六跨，右幅第四跨、第五跨地面与引桥梁底高差大，且地面纵向、横向坡度较陡，采用普通满堂支架施工，稳定性极差，存在安全隐患。本方案拟采用满堂支架结合钢管临时支墩的方式，对能够采用满堂支架的左幅桥第七跨，右幅桥第六、七跨采用满堂支架搭设；对其余各跨引桥采用钢管临时支墩的方式搭设，钢管支墩内灌注C30以上的混凝土，钢管支墩上部增加贝雷横梁，再于贝雷横梁上部设置纵向贝雷梁，在纵向贝雷梁上设置模板支架进行施工。 2.1满堂支架计算

1、竖杆计算 钢管支架荷载计算 ⑴.支座处

支座横梁宽3m，横梁长11m，悬臂段长2.5m，悬臂段荷载较小，参照跨中端施工即可，见下图：

支座处混凝土控制高度计算：

支座处横梁面积22m2，横梁长度11m，混凝土平均计算高度： h＝22m2/11m＝2m

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每平方米混凝土自重：W混凝土＝2.0×26＝52KN/m2

脚手架及模板自重：W施工＝2.2KN/m2（根据设计的脚手架重量按照均布荷载计算）

荷载自重合计：ΣW＝W混凝土＋W钢筋＋W施工＝52＋2.28＋2.2＝56.48KN/m2 荷载按均布荷载计算，混凝土按最不利计算，考虑施工、机具运输荷载、冲击荷载、振捣荷载、安全系数后，单位面积脚手架系统承受压应力为：

施工人员、机具运输荷载取1.0KN/m2 倾倒混凝土产生的冲击荷载取2.0 KN/m2 振捣混凝土产生的荷载取2.0 KN/m2 安全系数取1.2

每平方钢管脚手架承担的总荷载为：(56.48＋1.0＋2.0＋2.0)×1.2

＝73.78KN

钢管脚手架立杆稳定检算：

竖杆的纵横向间距均为0.45m，每根竖杆承担的竖向荷载为： 0.45m×0.45m×73.78KPa＝14.94KN

采用Φ48×3.5mm的钢管，钢管净截面A＝4mm2,钢管的回转半径为i＝15.8mm

按强度计算，钢管立柱的受压应力为: δ＝N/A＝14.94KN/4mm2＝30.55MPa （注意单位换算1MPa＝106Pa＝106N/m2）

长细比λ＝L/i＝900/15.8＝56.96（L为横杆的间距） 查《钢结构设计规范》，稳定系数ζ＝0.71

则立柱的受压应力为δ＝N/（A×ζ）＝30.55/0.71＝43.03MPa2、顶层扣件计算

上部荷载通过顶层横杆传递给竖杆，横杆与竖杆间通过扣件传递，因此，顶层横杆与竖杆间扣件的强度成为控制支架稳定性的关键因素之一。

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根据上面计算，每根竖杆承受的力为14.94KN，每个扣件的紧扣力按新扣件800Kg，旧扣件500Kg计算，实际顶层全部采用新扣件。

则每根竖杆顶层扣件数＝14.94KN/8KN≈2个

在实际施工时采用3个扣件，考虑到每个的拧紧程度不同，按照0.8的系数进行折减计算，则3个扣件的承载力：

0.8×3×8KN＝19.2KN＞14.94KN（满足要求） 3、顶层横杆计算

顶层横杆采用普通钢管，采用无顶托搭设方式，上部荷载均匀分布在横杆上，横杆上布置枋木，上部模板固定在枋木上。钢管采用Φ48×3.5mm的钢管，钢管净截面A＝4mm2,钢管的回转半径为i＝15.8mm

钢管承载简化为下图模式：

取布设最不利的变截面，均布荷载为：

横杆长L＝0.45m＝450mm,竖杆受力P＝14.94KN＝14.94×103N 因此，横杆上的均布荷载：

q＝P/L＝14.94×103N/0.45m＝28.18×103N/m＝33.2N/mm 弯矩M＝qL2/8＝33.2×103N/m×0.2025 m2/8＝0.84×103(N.m) 截面抗弯刚度

Φ48×3.5钢管W＝5.08cm3＝0.00000508m3 则弯应力＝M/W＝0.84×103N.m/0.00000508m3 ＝165354330.7N/m2＝ 165.35MPa σ＜[σ]＝215MPa（弯应力符合要求） 剪应力验算：

Q＝P/2＝14.94/2＝7.47KN＝7.47×103N

抗剪面积：A＝π(R2－r2)＝3.14（0.0242－0.02052）

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45cm 纳雍县电煤运输东南环线县城段建设项目四标段 支架模板安全专项施工方案

＝3.14(0.000576－0.00042) ＝0.0004m2

剪应力τ＝Q/A＝7.47×103N /0.0004 m2

＝15.28MPa＜[τ]＝95MPa（剪应力符合要求）

刚度验算： 最大挠度发生在跨中 f/L＝5PL4/384E钢I

＝(5×14.94×0.454)/(384×2.05×105×1000×0.000000121863)＝0.00032m＝0.32mm E钢＝2.05×105MPa

I＝π（D4－d4）/＝3.14（0.0484－0.0414）/＝0.000000121863m4 允许挠度[f]＝1/300＝450/300＝1.5mm F＜[f]＝1.5mm

故大顶层钢管横杆满足要求。

验算横枋木（5×10cm）：以红松木为主，应力及挠度，小枋木承载简化为下图模式：

取布设最不利的变截面，均布荷载为：

横杆长L＝0.45m＝450mm,顶层钢管受力P＝14.94KN＝14.94×103N 小横枋木间距0.15cm,每根大横杆上分布3根小横枋木，因此，每根小横枋木上的荷载：

P＝14.94/3＝4.98KN

均布荷载：q＝P/L＝4.98×103N/0.45m＝11.07×103N/m＝7.05N/mm 弯矩M＝qL2/8＝11.07×103N/m×0.2025 m2/8＝0.28×103(N.m) 截面抗弯刚度

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W＝bh2/6＝0.05m×0.102m2/6＝0.0000833m3 则弯应力＝M/W＝0.28×103N.m/0.0000833m3 ＝3361345N/m2＝3.36MPa

σ＜[σ]＝12MPa（弯应力符合要求） 剪应力验算：

剪应力τ＝QS/It，其中Q＝P/2＝4.98/2＝2.49KN＝2.49×103N S＝bh2/8＝0.05m×0.102m2/8＝0.0000625m3 I＝bh3/12＝0.05m×0.103m3/12＝0.00000417m4 t＝10cm(计算构件的厚度)

τ＝(2.49×103×0.0000625)/(0.00000417×0.10) ＝373201N/m2

＝0.37MPa＜[τ]＝1.3（剪应力符合要求） 刚度验算： 最大挠度发生在跨中 f/L＝5PL4/384E木I

＝(5×4.98×0.454)/(384×8.5×106×0.00000417) ＝0.000075m＝0.08mm

E木＝8.5×106，起取值为枋木中较小值 允许挠度[f]＝1/300＝450/300＝1.5mm F＜[f]＝1.5mm

故采用5×12的枋木满足要求。 3、支架地基承载力计算

根据竖杆计算资料，每根竖杆承受的荷载：P＝14.94 KN， 竖杆纵、横间距均为0.45m，则地基应力：σ＝73.78KPa

由于部分支架在土基上，地基应力不能满足要求，因此，在土基上搭设支架前，应先清除表层松散土层，然后采用机械或人工进行夯实，再在夯实后的地面铺设20cm的水泥稳定碎石整平层，用10cm厚的C20混凝土对表面进行封闭，在竖杆处设置垫木，避免竖杆位置应力过大。由于变截

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面位置靠近支座横梁，因此其计算从略，支架搭设参照支座处搭设。

⑵.跨中处

跨中处除变截面外，均为同一断面，由于梁肋处混凝土高度与支座附近接近，因此，在梁肋作用范围内沿纵向进行加密，间距参照支座横梁间距布置，不再重复计算。本段计算只包含除支座横梁、变截面、梁肋之外的部位，翼缘板不单独计算，参照本段计算布置，见下图：

混凝土控制高度计算：

梁断面面积9.46m2，计算长度11m，混凝土平均计算高度： h＝9.46m2/11m＝0.86m

每平方米混凝土自重：W混凝土＝0.86×26＝22.36KN/m2

脚手架及模板自重：W施工＝2.2KN/m2（根据设计的脚手架重量按照均布荷载计算）

荷载自重合计：ΣW＝W混凝土＋W钢筋＋W施工

＝22.36＋2.28＋2.2 ＝26.84KN/m2

荷载按均布荷载计算，混凝土按最不利计算，考虑施工、机具运输荷载、冲击荷载、振捣荷载、安全系数后，单位面积脚手架系统承受压应力为：

施工人员、机具运输荷载取1.0KN/m2 倾倒混凝土产生的冲击荷载取2.0 KN/m2

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振捣混凝土产生的荷载取2.0 KN/m2 安全系数取1.2

每平方钢管脚手架承担的总荷载为： (26.84＋1.0＋2.0＋2.0)×1.2＝38.21KN 钢管脚手架立杆稳定检算：

竖杆的纵横向间距均为0.6m，每根竖杆承担的竖向荷载为： 0.6m×0.6m×38.21KPa＝13.75KN

采用Φ48×3.5mm的钢管，钢管净截面A＝4mm2,钢管的回转半径为i＝15.8mm

按强度计算，钢管立柱的受压应力为: δ＝N/A＝13.75KN/4mm2＝28.13MPa （注意单位换算1MPa＝106Pa＝106N/m2）

长细比λ＝L/i＝900/15.8＝56.96（L为横杆的间距） 查《钢结构设计规范》，稳定系数ζ＝0.71 则立柱的受压应力为δ＝N/（A×ζ）＝28.13/0.71

＝39.62MPa2、顶层扣件计算

上部荷载通过顶层横杆传递给竖杆，横杆与竖杆间通过扣件传递，因此，顶层横杆与竖杆间扣件的强度成为控制支架稳定性的关键因素之一。

根据上面计算，每根竖杆承受的力为13.75KN，每个扣件的紧扣力按新扣件800Kg，旧扣件500Kg计算，实际顶层全部采用新扣件。

则每根竖杆顶层扣件数＝13.75KN/8KN≈2个

在实际施工时采用3个扣件，考虑到每个的拧紧程度不同，按照0.8的系数进行折减计算，则3个扣件的承载力：

0.8×3×8KN＝19.2KN＞13.75KN（满足要求） 3、顶层横杆计算

顶层横杆采用普通钢管，采用无顶托搭设方式，上部荷载均匀分布在横杆上，横杆上布置枋木，上部模板固定在枋木上。钢管采用Φ48×3.5mm

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的钢管，钢管净截面A＝4mm2,钢管的回转半径为i＝15.8mm

钢管承载简化为下图模式：

取布设最不利的变截面，均布荷载为：

横杆长L＝0.60m＝600mm,竖杆受力P＝13.75KN＝13.75×103N 因此，横杆上的均布荷载：

q＝P/L＝13.75×103N/0.60m＝22.92×103N/m＝22.92N/mm 弯矩M＝qL2/8＝22.92×103N/m×0.36 m2/8＝1.031×103(N.m) 截面抗弯刚度

Φ48×3.5钢管W＝5.08cm3＝0.00000508m3 则弯应力＝M/W＝1.031×103N.m/0.00000508m3 ＝202952755N/m2＝ 202.95MPa σ＜[σ]＝215MPa（弯应力符合要求） 剪应力验算：

Q＝P/2＝13.75/2＝6.875KN＝6.875×103N

抗剪面积：A＝π(R2－r2)＝3.14（0.0242－0.02052）

＝3.14(0.000576－0.00042) ＝0.0004m2

剪应力τ＝Q/A＝6.875×103N /0.0004 m2

＝14.06MPa＜[τ]＝95MPa（剪应力符合要求）

刚度验算： 最大挠度发生在跨中 f/L＝5PL4/384E钢I

＝(5×13.75×0.604)/(384×2.05×105×1000×0.000000121863)＝0.000929m＝0.93mm

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E钢＝2.05×105MPa

I＝π（D4－d4）/＝3.14（0.0484－0.0414）/＝0.000000121863m4 允许挠度[f]＝1/300＝600/300＝2.0mm F＜[f]＝2.0mm

故大顶层钢管横杆满足要求。

验算横枋木（5×10cm）：以红松木为主，应力及挠度，小枋木承载简化为下图模式：

取布设最不利的变截面，均布荷载为：

横杆长L＝0.60m＝600mm,顶层钢管受力P＝13.75KN＝13.75×103N 小横枋木间距0.15cm,每根大横杆上分布3根小横枋木，因此，每根小横枋木上的荷载：

P＝13.75/3＝4.58KN

均布荷载：q＝P/L＝4.58×103N/0.60m＝7.×103N/m＝7.N/mm 弯矩M＝qL2/8＝7.×103N/m×0.36 m2/8＝0.344×103(N.m) 截面抗弯刚度

W＝bh2/6＝0.05m×0.102m2/6＝0.0000833m3 则弯应力＝M/W＝0.344×103N.m/0.0000833m3 ＝4127251N/m2＝4.13MPa

σ＜[σ]＝12MPa（弯应力符合要求） 剪应力验算：

剪应力τ＝QS/It，其中Q＝P/2＝4.58/2＝2.29KN＝2.29×103N S＝bh2/8＝0.05m×0.102m2/8＝0.0000625m3 I＝bh3/12＝0.05m×0.103m3/12＝0.00000417m4 t＝10cm(计算构件的厚度)

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τ＝(2.29×103×0.0000625)/(0.00000417×0.10)＝405795N/m2 ＝0.41MPa＜[τ]＝1.3（剪应力符合要求） 刚度验算： 最大挠度发生在跨中 f/L＝5PL4/384E木I

＝(5×4.58×0.604)/(384×8.5×106×0.00000417)＝0.000218m＝0.22mm

E木＝8.5×106，起取值为枋木中较小值 允许挠度[f]＝1/300＝600/300＝2.0mm F＜[f]＝1.5mm

故采用5×12的枋木满足要求。 3、支架地基承载力计算

根据竖杆计算资料，每根竖杆承受的荷载：P＝13.75 KN， 竖杆纵、横间距均为0.60m，则地基应力：σ＝38.19KPa

由于部分支架在土基上，地基应力不能满足要求，因此，在土基上搭设支架前，应先清除表层松散土层，然后采用机械或人工进行夯实，再在夯实后的地面铺设20cm的水泥稳定碎石整平层，用10cm厚的C20混凝土对表面进行封闭，在竖杆处设置垫木，避免竖杆位置应力过大。 2.2钢管临时支墩及贝雷梁计算

一、钢管临时支墩计算

引桥上部结构断面对称，左幅桥第四、五、六跨及右幅桥第四、五跨采用贝雷梁结合普通钢管的组合支架，中间设钢管柱支撑。钢管柱顶部加20mm的钢垫板，钢管柱底部埋入临时支墩混凝土内50cm，且管底混凝土内设置构造钢筋网。临时支墩采用挖孔桩支墩，支墩桩径1.5m，嵌入基岩3.0m，墩身采用C40混凝土，钢管柱内用C30砼填充。

计算内容：⑴上部结构自重。⑵钢管支点反力及顶部钢板抗剪强度检算。⑶钢管稳定性检算。⑷钢管强度计算。⑸钢管下部基础检算。⑹临时

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支墩嵌岩深度检算。

1、钢管上部结构自重计算

钢管上部结构重量包括混凝土自重、钢筋重量、贝雷梁重量、其他支架重量、模板重量、冲击荷载、振捣荷载、施工作业人员及机具重量等。

施工人员、机具运输荷载取1.0 KN/m2 倾倒混凝土产生的冲击荷载取2.0 KN/m2 振捣混凝土产生的荷载取2.0 KN/m2 安全系数取1.2

⑴、混凝土自重：引桥长132m，左右幅完全相同，取单跨33m进行计算。

一跨引桥混凝土数量：＝3472.1/8＝434.01m3，平均每延米13.15m3，一跨引桥混凝土重量： W砼＝434.01×25＝10850.31KN

⑵、钢筋重量：按照设计图，引桥钢筋全部重量1188.147t，平均每延米重量4.5t，引桥一跨钢筋重量：

W钢＝4.5×33＝148.52t＝1485.2KN ⑶、纵向贝雷梁重量：

纵向贝雷梁：一跨内每榀由12节组成，每节贝雷梁重量270Kg,则每榀纵向贝雷梁重量：

W纵贝＝12×270＝3240Kg＝32.4KN ⑷、其他支架重量：

①.槽钢:布置在贝雷梁上，间距60cm，在梁肋及支座附近进行加密，加密面积占总面积的20%。为简化计算，槽钢数量按照间距60cm，并增加20%做为槽钢的计算参数。上部钢管支立于槽钢上部，槽钢与贝雷梁通过U卡扣锁定，防止槽钢失稳。槽钢采用Q235槽钢，尺寸140×58×6mm。

槽钢每米重量：12.06Kg/m 槽钢排数：33/0.6+1＝56(排)

一跨槽钢总长：＝1.2×16（m/排）×56（排）＝1075.2m

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一跨槽钢重量：＝101075.2m×12.06Kg/m＝13504.51Kg ＝135.05KN ②.槽钢上部钢管：

槽钢上部钢管支架总高度不超过2m，设3排横杆，间距90cm，竖杆参照满堂支架布置。为简化计算，参照槽钢计算方式，按照间距60cm计算，然后增加20%做为钢管数量计算。

a.竖杆计算：（一跨） 竖杆高按照2m

竖杆根数：＝排数×每排个数 排数＝33/0.6+1＝56（排）

每排个数：＝16/0.6+1≈28（个/排） 竖杆根数：＝56×28＝1568（根） 竖杆长：＝1568×2＝3136(m) b.横杆 纵向横杆

每层横杆根数：28（根/层） 层数：3（层）

每根纵向横杆长：33（m）

纵向横杆长度：＝28×3×33＝2772m 横向横杆

每层横杆根数：56（根/层） 层数：3（层）

每根纵向横杆长：16（m）

纵向横杆长度：＝56×3×16＝2688（m） 横杆总长：＝2772+2688＝5460(m)

槽钢上部钢管总长：＝1.2×（3136+5460）＝10315.2（m） 钢管重量：＝10315.2(m)×3.841(Kg/m)＝39620.68(Kg) ＝396.21KN

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c.扣件

顶层按照每个节点3个扣件计算，1其余均为2个扣件，则每根竖杆上有5个扣件。

竖杆根数：1568（根）

扣件数量：＝1568×5＝7840（个） 每个扣件重：1Kg/个

扣件重量：＝7840×1＝7840Kg＝78.4KN d.贝雷梁底部连接钢管

除考虑槽钢上部钢管外，还需要在贝雷梁底部增加横向连接钢管，增加贝雷梁稳定性。底部连接钢管纵向布置32排，每排长33m，横向布置34排，每排16m。

贝雷梁底层连接钢管长：＝32×33+34×16＝1600（m） 底层钢管重量：＝1600×3.841＝6145.6Kg＝61.46KN 槽钢上钢管重量：＝396.21+78.4+61.46＝536.07KN 其他支架总重：＝135.05+536.07＝671.12KN

⑸、施工人员、机具运输荷载取1.0 KN/m2，则其荷载为： W人机＝33×16×1＝528KN

⑹、倾倒混凝土产生的冲击荷载取2.0 KN/m2，则其荷载为： W倾倒＝33×16×2＝1056KN

⑺、振捣混凝土产生的荷载取2.0 KN/m2，则其荷载为： W振捣＝33×16×2＝1056KN

施工荷载总计：＝528+1056+1056＝20KN

⑻、模板重量计算，按照每平方米80Kg计算，箱梁宽16m，则每延米模板重量：

W＝0.8×16＝12.8KN

一跨所需模板重量：W＝33×12.8＝422.4KN

上述荷载中，箱梁及钢筋重量则根据箱梁断面进行分配，其余重量均根据每组纵向贝雷梁承担的面积进行分配，考虑1.2的安全系数，上述荷

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载根据分配方式的不同进行分配的荷载分别为：

①箱梁混凝土及箱梁钢筋：按照断面的变化及对应贝雷梁的位置，做图计算分配系数。根据结构断面情况，共布置21榀9组贝雷梁，每组贝雷梁承担的上部混凝土面积见下图：

每组贝雷梁上荷载分配计算表

贝雷梁编组 a组 b组 c组 d组 e组 d组 c组 b组 a组 每组承担砼面积 0.60 1.86 1.01 1.01 2.17 1.00 1.01 1.97 0.60 砼总面积 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 每组承担砼所占比例% 5.34 16.60 8.98 8.97 19.32 8.96 8.98 17.53 5.34

W＝1.2（10850.31＋1485.2）＝20794.86KN

②.其他荷载：按照贝雷片的位置，做图计算分配系数。 W＝1.2（671.12＋528＋1056＋1056+422.4）＝4480.22KN 每榀贝雷梁上部荷载分配计算如下：

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每榀贝雷梁上荷载计算表 贝雷梁编组 a组 b组 c组 d组 e组 d组 c组 b组 a组 每组贝雷梁榀数 2 3 2 2 3 2 2 3 2 箱梁及钢筋 荷载(KN) 20794.86 20794.86 20794.86 20794.86 20794.86 20794.86 其他荷载 荷载分配比（KN） 例% 分配值 一组 一榀 总计(KN) 一榀梁 分配比例% 分配值 一组 一榀 5.34 1110.39 555.19 4480.22 11.875 532.03 266.01 821.21 8.98 1866.53 933.27 4480.22 11.1875 501.22 250.61 1183.88 8.97 18.49 932.25 4480.22 11.1875 501.22 250.61 1182.86 10.25 459.22 153.07 1492.20 8.96 1862.45 931.23 4480.22 11.1875 501.22 250.61 1181.84 8.98 1866.53 933.27 4480.22 11.1875 501.22 250.61 1183.88 5.34 1110.39 555.19 4480.22 11.875 532.03 266.01 821.21 20794.86 16.60 3451.16 1150.39 4480.22 10.5625 473.22 157.74 1308.13 20794.86 19.32 4017.39 1339.13 4480.22 20794.86 17.53 35.53 1215.18 4480.22 10.5625 473.22 157.74 1372.92

从上表可以看出，e组承担的外部荷载最大：1501.61KN，本设计方案以此为控制进行计算。

③.每片纵向贝雷梁自重：考虑1.2的安全系数。 W＝1.2×32.4＝38.88KN

则纵向贝雷梁上所有荷载总计：＝1492.21+38.88＝1531.08KN

2、钢管顶部支点反力计算

⑴、纵向贝雷梁传递到横向贝雷梁各支点的力计算

由于贝雷梁为铰接，本计算采用简化计算的方式进行计算，假定贝雷梁沿纵向支点位置为简支，不考虑贝雷梁连续的影响，则贝雷梁支点反力计算简图如下：

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如上图示，R1＝R4，R2＝R3，且R1+R2+R3+R4即为每片贝雷梁上部荷载总值，因此，根据上图计算，R2＝2R1，R1＝W总/6，R2＝ W总/3，则纵向贝雷梁在各支点处，作用在横梁上的力见下：

支点图示：

纵向贝雷梁作用在横贝雷梁上的力见下表：

纵向贝雷梁在各支点的反力

贝雷梁编组 a组 b组 c组 d组 e组 d组 c组 b组 a组 每榀贝雷梁上荷载(KN) 821.21 1308.13 1183.88 1182.86 1492.20 1181.84 1183.88 1372.92 821.21 自重（KN） 38.88 38.88 38.88 38.88 38.88 38.88 38.88 38.88 38.88 荷载小计计（KN） 860.09 1347.01 1222.76 1221.74 1531.08 1220.72 1222.76 1411.80 860.09 支点反力(KN) 端部 143.35 224.50 203.79 203.62 255.18 203.45 203.79 235.30 143.35 中间 286.70 449.00 407.59 407.25 510.36 406.91 407.59 470.60 286.70

⑵、横向贝雷梁传递给钢管柱的力计算 钢管柱作用点见下图：

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横向贝雷梁不考虑连续梁作用，均按铰接考虑，则支点反力F1＝F3，且F1+F2+F3与上部结构传递给横贝雷梁的荷载及横向贝雷梁的自重的和相等，则有：

F1+F2+F3＝2（2Pa+3Pb+2Pc+2Pd）+3Pe＝8695.93KN 6F1＝2Pd×1.+2Pc×3.58+3Pb×5.22+2Pa×6.96 ＝2×407.95×1.+2×407.59×3.58+3×449.0×5.22

+2×286.70×6.96

＝15277.48KN.m

F1 ＝2546.25KN F1＝F3＝2546.25KN

F2＝8695.93－2×2546.25＝3603.43KN

根据计算，中间钢管柱受力最大，为3603.43KN，以此为最不利控制进行下一步计算。

⑶、横向贝雷梁自重计算：

每片横向贝雷梁共采用六小片，共3组贝雷梁，则横向贝雷梁自重： W ＝3×6×270＝4860Kg＝48.6KN 横向贝雷梁传递给钢管的竖向力： f1＝48.6/4＝12.15KN f2＝48.6/2＝24.3KN

中间钢管柱顶部总压力：P总＝3603.43＋24.3＝3627.73KN 3、顶部钢垫板计算

钢管顶设置钢板厚20mm，沿钢板内外共2个抗剪面，钢管外径800mm，

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内径780mm，采用普通A3钢板，钢板容许剪应力［τ］＝95MPa，容许压应力［σ］＝230MPa

⑴、钢板抗剪面积：

外侧面积：A外＝πΦh＝0.05024m2 内侧面积：A内＝πΦh＝0.0484m2 总抗剪面积：A＝0.099224 m2

钢板抗剪力：τ＝A×［τ］＝0.099224×95×1000 ＝9426KN＞3627.73KN（钢板抗剪满足要求）。

⑵、钢板的受压面积：A＝π（R2－r2）＝3.14（0.42－0.392） ＝0.024806m2

钢板的抗压力：P＝A×［σ］＝0.024806×230×1000

＝5705.38 KN＞3627.73KN（钢板抗压满足要求）。 4、临时钢管稳定性计算

⑴.中间钢管柱稳定性计算

钢管竖向荷载为：3627.73KN，竖向钢管及顶部钢垫板自重忽略不计。 采用Φ800×10mm的钢管，钢管净截面A＝0.024806m2,钢管高11.23m，钢管下部嵌入混凝土深0.5m。

按强度计算，钢管立柱的受压应力为:

δ＝N/A＝3627.73KN/0.024806m2＝146.24MPa＜［σ］ （注意单位换算1MPa＝106Pa＝106N/m2）

根据现场支撑情况，管顶支撑（视为铰），底部嵌入50cm（可视为铰接），钢管每8m设置一道横向连接系，则钢管的长度系数：

μ＝1

钢管的计算长度L＝μ×l＝1×8＝8m

钢管的外径0.8m，内径0.78m，则钢管的面积： A＝π（R2－r2）＝0.024806m2 钢管的贯性矩：

I＝π（D4－d4）/＝3.14（0.84－0.784）/＝0.001935m4

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钢管的回转半径：

i2＝I/A＝0.001935/0.024806＝0.0780053m2 i＝0.088m 长细比：

λ＝L/i＝8/0.088＝90.91＜［λ］＝150长细比满足要求， 查《钢结构设计规范》，采用内插求得稳定系数ζ＝0.665。 则钢管柱的受压应力为：

δ＝N/（A×ζ）＝3627.73/0.665×0.024806 ＝219.916MPa＜f＝230 MPa（满足要求）

根据上述计算，钢管柱稳定性满足要求，考虑到钢管柱高度较大，除了每8m增加一道横向连接系外，钢管柱内采用C30混凝土进行填充。

⑵.端部钢管柱稳定性计算

钢管竖向荷载为中间钢管柱的一半：1813.87KN，竖向钢管及顶部钢垫板自重忽略不计。

采用Φ800×10mm的钢管，钢管净截面:A＝π（R2－r2）＝3.14（0.42

－0.392）＝0.024806m2,钢管计算高度8m，钢管下部嵌入混凝土深0.5m。

按强度计算，钢管立柱的受压应力为:

δ＝N/A＝1813.87KN/0.024806m2＝73.12MPa＜［σ］ （注意单位换算1MPa＝106Pa＝106N/m2）

根据现场支撑情况，管顶支撑（视为铰），底部嵌入50cm（可视为铰接），中间每8m设置横向连接系，则钢管的长度系数：

μ＝1

钢管的计算长度L＝μ×l＝1×8＝8m

钢管的外径0.8m，内径0.78m，则钢管的面积： A＝π（R2－r2）＝0.024806m2（见上面计算） 钢管的贯性矩：

I＝π（D4－d4）/＝3.14（0.84－0.784）/＝0.001935m4 钢管的回转半径：

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i2＝I/A＝0.001935/0.024806＝0.0780053m2 i＝0.088m 长细比：

λ＝L/i＝8/0.088＝90.91＜［λ］＝150长细比满足要求。 查《钢结构设计规范》，采用内插求得稳定系数ζ＝0.665。 则钢管柱的受压应力为：

δ＝N/（A×ζ）＝1813.87/（0.665×0.024806） ＝109.96MPa＜f＝230 MPa（满足要求）

根据上述计算，钢管柱稳定性满足要求，考虑到钢管柱高度较大，除了每8m增加一道横向连接系外，钢管柱内采用C30混凝土进行填充。 5、临时钢管下部基础计算

钢管埋入下部混凝土内50cm(计算按照最小实际施工埋深30cm进行控制计算)，钢管底部布置直径16mm的钢筋网，钢筋网与下部锚固钢筋焊接形成整体，在钢管埋入桩身范围，内外均填充C30混凝土，C30混凝土的抗剪设计强度为1.75MPa，抗压强度为设计17.5MPa。钢管柱的承载力由钢管内外侧管壁与混凝土粘结力（抗拔力），钢管柱底混凝土的支承力组成，见下图：

⑴.钢管管壁抗拔力计算：

①.钢管内侧抗拔力：内侧半径0.39m，埋入混凝土深0.3m，则内侧面积：

A＝2πrh＝2×3.14×0.39×0.3＝0.73476m2

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抗拔力：

T内＝［τ］A＝1.75×1000×0.73476＝1285.83KN

②.钢管外侧抗拔力：外侧半径0.4m，埋入混凝土深0.3m，则内侧面积：

A＝2πRh＝2×3.14×0.4×0.3＝0.7536m2 抗拔力：

T外＝［τ］A＝1.75×1000×0.7536＝1318.8KN 抗拔力合计T＝1285.83＋1318.8＝2604.63KN ⑵.钢管管底支承力

不考虑钢筋网的抗剪作用，计算钢管承压面的支撑力。 P压＝［σ］×A＝17.5×1000×0.024806＝434.11KN ⑶.端部混凝土抗压强度

由于钢管柱内全部用C30混凝土填充，端部支承力除应计算钢管承压面外，还应该计算端部混凝土的承压力：

混凝土的承压面积：

A＝πr2＝3.14×0.39m2＝0.477594m2

P压＝［σ］×A＝17.5×1000×0.477594＝8357.5KN 钢管端部支承力合计：

P＝2604.63＋434.11＋8357.5＝11396.KN＞3627.73KN（满足要求）

6、临时支墩嵌入基岩深度计算

由于中间支墩上的力大于端部支墩，以中间支墩为最不利控制进行计算，端部支墩参照中间支墩施工。

临时支墩所受到的力为钢管传递的力、钢管自重、系杆自重，临时支墩采用1.2m的桩，桩身采用C30混凝土。

①.桩身所受的力

以第四跨中间临时支墩为最不利组合控制计算，钢管柱高度17.9m（见支架布置图）

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钢管传递的力（中间支墩）：3627.73KN

钢管自重：W＝A×h×γ＝0.024806×17.9×78.5 ＝34.86KN

系杆自重：拟采用3根300mm钢管做横向连接，另增加2组纵向连接则其重量：

W系杆＝πL(R2－r2)γ/4

＝3.14×（3×6+2×10.2+5×2.88）×78.5×（0.32－0.282）/4 ＝37.74KN

桩顶荷载：W＝3627.73＋34.86＋37.74＝3700.33KN

②.桩身承载力计算：

桩身容许应力［σ］＝17.5MPa，桩顶应力P＝3700.33KN，桩身断面积A＝πR2＝3.14×0.62＝1.13m2，则桩身承载力：

P＝17.5×1000×1.13＝19775KN＞3700.33KN（桩顶强度满足要求），由于桩身强度富余较多，桩底混凝土强度不再做检算。

③.桩端嵌入深度计算

桩端嵌入基岩深度h，桩的承载力由桩端支承力和桩周摩擦力组成。 桩端支承力

由于临时支墩均支立于基岩上，基岩为中风化玄武岩，其容许应力：［σ］＝4.5MPa，则端承力：

P＝4.5×1000×1.13＝5085KN＞3700.33KN

从上面计算可知，桩端支承力已经超过上部荷载，桩身可以支立于岩质地基上。考虑到本支架较高，稳定性差，在实际施工方案中，按照嵌入基岩深度2.0m施工。

二、贝雷梁结构计算 1、荷载

箱梁断面尺寸详见下图：

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2、贝雷梁

根据前面计算，最不利时，作用在纵向贝雷梁上的荷载为：1531.08KN，贝雷梁计算跨度33m，按照均布荷载计算，则每延米荷载

q＝1531.08/33＝46.40KN/m

⑴、弯矩：

单片贝雷梁 [M]＝788.2 KN.m, [Q]＝245.2 KN。 Mmax＝qL2/8＝46.40×112/8

＝701.8kN.m＜[M]＝788.2 KN.m（满足要求） ⑵、剪力：

中间临时墩的剪力总和与临时墩顶支座反力相等，为8695.93KN ,则单侧贝雷梁上的剪力为总支座反力的一半：4347.97KN

则需要贝雷梁数量＝4347.97KN/245.2KN

≈17.7（片）

设计选用21片贝雷梁，平均每片贝雷梁上的剪力 Q＝4347.97/21＝207.05KN＜[ Q]＝245.2 kN(满足要求) ⑶、挠度：

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f＝5qL4/{384EI}＝5×46.40×114×1012/(384×2.1×105×250500×104×1) ＝16.81mm 2.3支架安装及拆除

1、贝雷立柱安装

第一节Ф800钢管立柱，在人工挖孔桩浇筑混凝土时，埋入桩内，钢管埋入桩内为0．50米，然后按设计标高接到施工位置，顶面搁置贝雷梁的钢方板，与Ф800钢管立柱，设加强肋板，增加刚度，防止变形，考虑Ф800钢管立柱阵旧，变形和焊工焊接的质量不到位，Ф800钢管立柱实际受力与计算有一定的差异，故在Ф800钢管立柱内，灌注C30混凝土，保证荷载有效传递，立柱安装就位。

2、贝雷梁固定

贝雷片组成的横梁，三片一组，长度为18米，用小方格连成整体，安装在钢管立柱的顶的钢板上，贝雷片组成的纵梁，二片一组或三片一组，共9组，底层用Ф48钢管将9组贝雷梁连接，使之稳定。纵梁上部参照满堂支架间距设置槽钢，采用U型抱箍将槽钢与纵向贝雷梁锁口在一起。横梁和纵梁的交接处，采用钢筋加工成的锁扣锁紧。横梁与立柱顶设抱箍，横梁与立柱设三角撑，使横梁、纵梁、立柱之间组成受力体系。

在每榀贝雷片之间设置横向连接片，加强贝雷片横向刚度和整体稳定性。

3、支架落架

在箱梁内预埋PVC塑料管，等引桥钢筋混凝土箱梁完工后，用精轧螺纹钢做为吊索，用油顶作为落架工具，吊点根据现场地面情况设置多个，将支架进行吊放，直到支架下降到地面后，拆除全部支架。

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2.4预留拱度

由于自重和张拉预应筋，桥梁在施工过程中要发生下沉和挠度及上拱度。因此，要使桥梁成桥后，能获得理想的设计线形，就必须设置施工预拱度。

1、预拱度的设置

根据支架变形和地基下沉及张拉上拱度，可计算出预拱度的最大值，桥梁跨中为最大值预拱度，梁端为零，按直线或二次抛物线进行分配。跨中的最大预拱度34 mm，梁端的预拱度0mm。 2.5预压及沉降观测

1、加载

由于该桥为坡桥，采用水箱加水预压比较困难，因此本方案考虑采用就地取材的方式，利用路基挖除的石方进行预压。预压时沿梁肋及支座处预压荷载按73.78KN/m2进行预压，其余部位按照38.21KN/m2进行预压，预压分三次进行，第一次，加设计荷载的50%，观测支架变形情况； 第二次，加载到设计荷载的75%，观测支架的变形情况； 第三次，加设计荷载的120%，持续48小时。

2、沉降观测

加载前，布置好观测点，观测点上下对应。观测的部位，横向：梁的两边和中间三处。纵向：可观测梁端、1/2跨径处和1/4跨径处。加载前，测量各点标高，沉降的观测初期因沉降发展较快，可1小时观测一次，后期发展较慢，4小时观测一次，直到变形收敛为止。

当试压沉降稳定后，记录各测点的最终沉降值，从而推算出底模各测点的标高，然后卸载。卸完载后，精确测出底模各测点的标高，此标高减去加载终了时的标高，即为支架的回弹值，余下的沉降值为支架非弹变形量。

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支架预压时，应加强稳定性观测，确保安全。一旦发现变形不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。

3、卸载

加载120%后，持载48～72小时后卸载。卸载时应分层逐渐卸载，严禁整段整体卸载，形成偏压。 2.6施工流程

支架方案设计 支架加工 支架基础 平整场地 机具准备 地基处理 横向贝雷梁 联结系 贝雷立柱 基 础 纵向贝雷梁 校正加固 检查验收 整改 预压

三、安全目标及生产管理体系 3.1 安全目标

杜绝重、特大安全事故的发生，开展各种安全生产活动，建立健全安全生产责任制，确保无重大人身、设备安全事故，确保安全标准化管理工地。

3.2建立安全生产管理体系

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公司指挥部 工程监理部 公司安质部 专职安全员 项目经理 项目副经理 项目总工 工 程科 材料 室 办公室 工程队 班组兼职安全1、认真执行本公司的“工程施工现场安全标准化管理”的规定，贯彻“安全第一、预防为主”的方针，项目经理为第一安全负责人。

2、本工程建立以项目经理为组长，专职安全员为副组长的安全领导小组，执行“谁主管、谁负责”“管生产必须管安全”的生产原则。各工种、各班组设立兼职安全员，逐级建立安全生产责任制，形成强有力的安全生产保证体系网络，杜绝一切不安全生产因素。

3、施工前对全体施工人员针对本工程的特点再次进行安全技术交底与安全教育。坚持班前安全交底的习惯，严格执行各分项施工的安全措施及安全操作规程。

4、设立安全检查和值班制度，制定“安全管理规定”“安全生产奖罚办法”、“各部门及各级人员安全生产岗位责任制”、“各工种安全操作规程”等有关针对性的安全管理条例，并落实到具体操作者。使之提高安全意识，并使现场安全管理有章可依。

5、建立每周安全检查和例会制度，认真作好安全生产会议记录，开展安全工作活动，由安全员做好施工安全日记，及时解决安全生产方面的问题，消除一切事故隐窜，杜绝一切安全事故的发生。

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6、施工现场设置安全警示牌，进入施工现场人员必须戴安全帽，穿好劳动保护用品。高空作业时作业人员必须系好安全带，严禁向地面乱扔物件。

7、设置标准的固定配电箱和移动配电箱。箱内必须设保险开关和漏电保护开关。配电重要部位及电、气焊操作场地、电缆线路、照明线路按有关规定要求设置，并做好预防措施。

8、施工机械、电气设备和线路必须符合有关规程要求，须经施工负责人组织验收合格后方得使用。严禁机电设备带“病”运转或超负荷使用。所有设备都要建立定期维修保养制度。 四、施工安全技术措施 4.1 脚手架搭设及拆除

1、支架的搭设与拆除施工做到事先进行编制施工方案，经监理总工程师批准后实施。

2、支架搭设的材质、规格、数量由项目部专职技术员、材料员检验确认后使用。

3、搭设、拆除支架的施工人员由经过培训考试合格持证上岗的架子工担任。

4、脚手架搭设场地应进行清理、平整夯实，并做好排水，并进行硬化处理。

5、支架搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班组长和专职安全人员一起组织验收，并填写验收单、挂牌验收合格后才能投入使用

6、脚手架拆除必须按拆除方案交底规定进行。拆除前应清除架子上材料、工具和杂物。

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7、支架拆除时划分作业区，周围设置警戒标志。地面设专人指挥，非作业人员不得入内。

8、搭、拆支架的高处作业人员戴好安全帽，系好安全带，穿软底鞋上架作业。

9、支架拆除的顺序先外后内，后搭的先拆，先搭的后拆，并按一步一清原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。

10、拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，防止事故发生。 11、支架拆除人员由一人统一指挥，上下呼应，动作协调。拆除工作中途调换人员时应作详细交底方可离开。

12、支架拆除至每日收工时，要使没拆除部分仍具备必要的临时防护措施，横向的稳固，不留散边、散头等。

13、脚手架拆除过程中的监督管理方法 ⑴ 脚手架的任何部件严禁随意拆除；

⑵ 因施工明确需拆除的，必须由作业班组长向项目部提出书面的申请书；

⑶ 经项目部确认批准，并采取加固补救措施后，方可实施； ⑷ 脚手架拆除禁止无证人员登高作业，作业区域应设立警戒区和其他预防措施，并派专人监护。 4.2 模板的安装与拆除

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并做到高挂低用及系牢固。

2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 3、模板安装应遵守下列规定：

⑴ 作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，钢模板有无锈蚀或变形，木模板及支撑材质是否合格。

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⑵ 地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。 ⑶ 工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳练系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

⑷ 安装与拆除2m以上的模板，应搭脚手架，并设防栏杆，防止上下在同一垂直面操作。支设高度在3m以上的模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。如柱模在6m以上，应将几个柱模连成整体。

⑸ 操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在台顶、梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。

⑹ 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。

⑺ 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 ⑻ 模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好。

⑼ 承台基础工程模板安装，必须检查基坑土壁边坡的稳定状况，基坑上口边沿1m以内不得堆放模板及材料。向槽(坑)内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。

⑽ 高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 ⑾ 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

4、模板拆除应遵守下列规定：

⑴ 模板必须满足拆模时所需混凝土强度的试压报告，并提出申请，未经项目总工师同意，不得因拆模而影响工程质量。

⑵ 拆模的顺序和方法：应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除小钢模板支撑的顶板模板时，严

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禁将支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。

⑶ 拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。

⑷ 严禁用吊车直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须拴结牢固，且吊点平衡，吊装、运大钢模时必须用卡环连接，就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。

⑸ 在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V安全电压或采取其他有效的安全的措施。

⑹ 装、拆模板时禁止使用50mm×100mm木材、钢模板作立人板。 ⑺ 高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。

⑻ 装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

⑼ 拆摸必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土土板上的预留孔，应在施工组织设计时就作好技术交底，以免操作人员从孔中坠落。

5、封柱子模板时，不准从顶部往下套。 6、禁止使用50mm×100mm木料作顶撑

五、落实以企业安全生产责任制为主体的安全生产管理措施

1、认真贯彻执行安全生产方针、、法令及公司的各项安全生产制度，落实纵向到底，横向到边的企业安全生产制度，熟知本人应尽的安全职责义务和应承担的责任。

2、认真落实安全生产教育制，加强文明施工，安全第一的思想教育。

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3、坚持持证上岗制度，特别工种必须经培训考核合格持证上岗。 4、坚持执行班组“安全一讲评”制度。自工程开工到竣工坚持每天进行班组“安全三上岗”，上岗前由班组长进行安全技术交底，上岗时班组安全员进行上岗巡回检查和认真做好上岗记录，每周进行一次总讲评工作。

5、落实消防安全、健全消防组织机构。对火险陷患要及时整改，并作好记录，对违反防火的人和事，给予严肃处理，对各级管理火源、电源、毒品、易燃品的人员，应落实各级管理制度，按规定分等级地办理动之审批制度，掌握消防器材的使用管理，建立健全重点防火制度。

6、认真贯彻“安全生产检查”，生产班组每天上下班组前由各安全值班人员进行安全检查。

7、认真执行“安全生产技术交底制度”，安全技术交底由施工队（项目组）技术人员向施工员、安全员及班组长进行详细交底。安全技术交底最基层是单位施工员向班组长交底，在交底时要结合具体操作部位，贯彻安全技术措施。 六、加强现场管理

1、在施工现场入口处设五牌一图：施工告示牌、门卫制度牌、安全生产六大纪律牌、十项安全技术措施牌、防火须知牌，百日安全无事故天数和警告牌，施工平面图（图中标明高低压安全电压、消防用水走向）。

2、进入施工现场的人员必须带好安全帽。现场门卫处配备安全帽，由专人保管，供办事人员使用。

3、所有施工人员必须统一佩戴安全帽，施工现场管理人员戴黄色安全帽，工人戴白色安全帽，机械人员和特殊工种戴蓝色安全帽，吊装指挥人员戴红色安全帽。

4、进入施工现场施工必须选穿合身的工作服，并做到“三紧”：领紧、袖紧、下摆紧才起到保护工作的作用，穿合适软底的鞋并系紧鞋带。

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5、加强现场的施工，施工现场应设专人负责日常清洁工作，各班组应加强文明施工教育和检查，做到工完料清，施工用材料、半成品、机械设备的位置应施工平面布置一致。由工人负责带头每月进行一次现场文明施工，考核奖优罚劣，对临时设施中的食堂、宿舍、厕所、操作棚等的卫生，防火情况由后勤负责人进行巡回检查督促，发现问题及时整改，开展评选优胜宿舍活动，搞好个人卫生工作。 七、安全资料管理

1、项目部项目负责人、专职安全员必须同建设单位安全管理部门签订《年度安全生产目标管理内部承包责任书》，并共同履行完成承包考核指标。

2、项目部每月末按时向建设单位报送《工伤事故交通事故》月报表。（项目部配备的专职安全员是必须经过专业培训，精通安全管理业务的专业人员，必须坚持持证上岗或有安全干部证书的专业人员）。

附引桥支架布置图

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