钢管落地脚手架计算书

一、脚手架参数

脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 双排脚手架 17.3 1.8 0.9 不设置双立杆 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) Φ48.3×3.6 35 1.5 0.5 二、荷载设计

脚手板类型 脚手板铺设方式 冲压钢脚手板 1步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 挡脚板类型 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 22220.3 0.01 木挡脚板 0.129 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 结构脚手架作业层数njj 1 3 2 全封闭 1.25 装修脚手架作业层数nzj 地区 基本风压ω0(kN/m) 21 广东深圳市 0.45 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆1.2，0.9 稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单0.68，0.51 立杆稳定性) 计算简图：

立面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22纵向水平杆在上 205 206000 横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 341 127100 5260

承载能力极限状态

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.3×0.9/(1+1))+1.4×3×0.9/(1+1)=2.1kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.3×0.9/(1+1))+3×0.9/(1+1)=1.52kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×2.1×1.52=0.47kN·m

σ=Mmax/W=0.47×106/5260=.81N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.52×15004/(100×206000×127100)=1.996mm νmax＝1.996mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×2.1×1.5=3.46kN 正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×1.52×1.5=2.52kN

承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.46kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=2.52kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

四、横向水平杆验算

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.78×106/5260=148.97N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.475mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.75kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=3.46/2=1.73kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1.75kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！

六、荷载计算

脚手架搭设高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 17.3 0.129 脚手架钢管类型 Φ48.3×3.6 立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.04/1.8)×17.3=2.52kN 单内立杆：NG1k=2.52kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17.3/1.8+1)×1.5×0.9×0.3×1/1/2=2.15kN 单内立杆：NG2k1=2.15kN 3、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×17.3=0.26kN 构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.15+0+0.26=2.41kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.15kN 立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：NQ1k=3.38kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.52+2.41)+ 0.9×1.4×3.38=10.16kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.52+2.15)+ 0.9×1.4×3.38=9.85kN

七、立杆稳定性验算

脚手架搭设高度H 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 217.3 15.9 506 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 235260 205 两步三跨 1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.52+2.41)+1.4×3.38=10.kN σ=N/(φA)=10636.34/(0.188×506)=111.81N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.52+2.41)+0.9×1.4×3.38=10.16kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.51×1.5×1.82/10=0.31kN·m σ=N/(φA)+

Mw/W=10163.85/(0.188×506)+312381.49/5260=166.23N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

八、脚手架搭设高度验算

不组合风荷载作用

Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.41+1.4×3.38))×17.3/(1.2×2.52)=68.06m 组合风荷载作用

Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk

φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw

φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.41+0.9×1.4×3.38+0.31×1000×0.188×506/5260))×17.3/(1.2×2.52)=38.42m Hs=38.42m>H=17.3m 满足要求！

九、连墙件承载力验算

连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 焊接连接 800 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm) 24 连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 2205 对接焊缝的抗拉、抗压强度[ft](N/mm) 185 2 Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.68×2×1.8×3×1.5=15.38kN 长细比λ=l0/i=800/158=5.06，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(15.38+3)×103/(0.99×4)=38.01N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！

对接焊缝强度验算：

连墙件的周长lw=πd=3.14×48.3=151.74mm； 连墙件钢管的厚度t=3.6mm；

σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(15.38+3)×103/(151.74×3.6)=33.65N/mm2≤ft=185N/mm2 满足要求！