落地式脚手架施工方案

落 地 式 脚 手 架 搭 设 方 案

编制人： 审核人： 审批人：

安徽省佳源建设工程有限公司

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目 录

一、 工程概况 二、 编著依据 三、 施工前准备工作 四、 搭设方式 五、 架体的力学计算 ⑴、 选择双立杆高度 ⑵、 验算脚手架整体稳定 ⑶、 验算单杆立杆局部稳定 ⑷、 验算搭设高度

⑸、 施工作业层纵向水平大横杆的计算见图⑴ ⑹、 横向小横杆的计算 ⑺、 验算联体墙 六、 计算立杆地基承载力 七、 质量要求 八、 安全注意事项

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八、 拆除脚手架注意事项

一、 工程概况

工程名称：湖州南浔公园一号凯旋宫二、三期工程 建设单位：湖州明源房地产开发有限公司 设计单位：杭州美苑都林设计事务所 监理单位：大学士工程管理有限公司 2、施工区域概况

该工程位于南浔大道以西、人瑞路北侧。 3、建筑设计

3.1、本工程总建筑面积109060平方米。 3.2、工程详细建设概况见下表：

序号 名 称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 内 容 备 注 工程名称 湖州南浔公园一号凯旋宫二、三期工程工程地址 南浔大道以西、人瑞路北侧 建设单位 湖州明源房地产开发有限公司 设计单位 杭州美苑都林设计事务所设计 施工单位 安徽省佳源建设工程有限公司 建筑高度 屋面檐口78.6m 建筑面积 109060平米 结构类型 框架剪力墙结构 使用功能 住宅 3

二、编制依据

1. 国家及行业颁发的有关安全技术法规、安全技术标准及有关文件规定。

2. 结合我工地的房形，地段等实际情况。

3. 本公司编制的安全保证计划中的有关安全技术文件工艺标准及对社会的承诺。

4. 编制采用的主要安全技术规范和标准： 1）《建筑施工现场安全检查评分标准》 （JGJ59-99） 2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001） 3）《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80-91） 三、 施工前准备工作

⑴、 采用外径为φ48mm，壁厚3.25mm的钢管，除锈并涂防锈漆，禁

用严重腐蚀、弯曲、压扁、损伤和有裂纹的钢管。 ⑵、 墙基回填土后，搭设范围内分层夯实、平整，高出自然地坪5cm，

浇筑细石砼地面并抹光，在宽度超出外立杆35cm处，浇筑15cm、深15cm宽的水泥排水沟，沟外场地全部硬化处理至主干道，贯通整幢建筑物。

⑶、 旧扣件使用前应进行质检，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑

丝的螺栓必须更换，回转扣件和对接扣件夹紧时，钢管开口处最小间隙不小于5cm，新购扣件有质量检测报告和合格证。 四、 搭设方法 a)

脚手架搭设工艺流程

场地平整 分层夯实 检查准备 材料配备 设置立杆垫或浇C20细石砼 立杆 横向扫地杆 纵向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 附墙连接 铺设竹脚手板 扎设防护栏杆，挡脚杆扎设密目式安全网。

荷载传力途径为下图（1）

安 全 网 自 脚手板 浇筑荷载 施工荷载 4 大横杆

图（1）

b) 为加强脚手架，步距1.8M，双杆：9步×1.8M＝16.2M，单杆11步×1.8M＝20.1M。双排架先立里排立杆，后立外排立杆，内立杆外侧离墙距离不大于25cm，立杆一字扣件高度上下错开，避免在同一高度，每排立杆应先立两头再立中间，内外立杆连线与墙体垂直，立杆接长先外排后内排。开始搭设立杆时，应每隔六跨设置一根抛撑，直至立杆稳定后，方可拆除抛撑。 c) 定距定位：现选纵距La＝1.5M，横距Lb＝1.05M，大横杆与横牵扛间距＜30cm，根据以上要求在建筑物四角用尺量出内外立杆距墙距离，并打木桩定位，用钢卷尺拉直，分点出立杆位置，架体随建筑物外形，凹进或凸出，分别搭两排架或三排架。小横杆端部距墙体控制在5－10cm，各种相交杆外伸端均要大于10cm。

d) 脚手架封顶：内立杆低于檐口50cm，外立杆高出屋面檐口1.5M。图（2）

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小横杆（伸出立杆外10cm ） 1.5m 50cm 外立杆 内立杆 大横杆 图（2） L2=1.05m 0.25m

e) 扫地杆：在距底座上方20cm处，设置纵向扫地杆，纵向扫地杆连接立杆下端，防止立杆发生纵向位移，在纵向扫地杆下方，再设置横向扫地杆，均由直角扣件牢固扣接，以防止立杆底端发生横向位移。

f) 剪刀撑：沿脚手架竖直方向和纵向连续设置，不留间隙。剪刀撑与地面夹角控制在45o－60o之间，每组剪刀撑跨既五支立杆1.5×4＝6M，其搭设方法是将一根斜杆连接在立杆上，另一根斜杆连接在小横杆上用扣件扣牢，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于20cm，斜杆搭接长度不小于1M，采用三只回转扣件锁紧。因为架体高度达45M，除拐角应设置横向斜撑外，每隔6纵跨（1.5×6＝9M）设置一组横向斜撑，自下向上呈之字形。 g) 连墙杆件：每2步3跨（1.8M×2～1.5M×3）设置一组联墙杆件，与楼层面距边15cm处预埋φ48×3.25钢管埋深10cm，外

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露12cm，待砼强度达到15N/mm2以上时，短钢管与架体内立杆扣紧。如图（3）

φ48×3.5短钢管用直角扣件扣接外加一只防滑扣件 预埋φ48×3.25短钢管 单位mm

大横杆 内立杆 120 外立杆 小横杆 100 图（3） 在脚手架顶部和转角处，联墙杆加密设置，增加30％，可提高立杆纵向刚度，防架体内、外倾斜，增加架体稳定性，小横杆设置应交替设在立杆两侧，这样可抵消立杆因小横杆设置在立杆同一侧时因偏心荷载所引起的纵向弯曲，可使立杆基本处于中心受力状态，提高立杆的受力性能。架体立面图见图（4）

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⑼ 、斜道的搭设：根据本工程需要，设置以之字形斜通道，坡度1：3、

宽度为1M，于各楼层面处设转角平台，斜道上每隔30cm设置一根2cm×2cm×90cm防滑木条，通道两侧设防护栏杆和挡脚杆，搭设方法，规格与架体要求相同，外侧以密目式安全网封闭，斜通道随建筑高度同步搭设至顶层为止，底层斜通道道口处，按规定设置双层防护棚，宽度大于通道口2M，长3M，下层由防雨措施。

⑽、 脚手板搭设交接处要平整，绑扎牢固，无探头板，从底部起每

二步满铺一层，顶层及作业层必须铺满。

⑾、 井架进出料口处脚手两侧内外立杆用双立杆扣接牢固入口处外

侧上方搭设安全防护棚，棚宽大于通道口1.5M，长大于3M，双层防护棚间距大于50cm均满铺竹脚手板，下层有防雨措施。

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⑿、 脚手架外立杆内侧，自第二步起设置1.2M和0.6M高防护栏杆，

施工作业层设30cm高的挡脚板，施工通道两侧也同样设置二道栏杆，脚手架外立杆内侧用合格的密目式安全网进行封闭。底部、顶层中间每隔10M于脚手架内侧与墙体间设置小网眼进行层间封闭。

10、脚手板搭设交接处要平整，绑扎牢固，无探头板，从底部起每二步满铺一层，顶层及作业层必须满铺。

11、井架进出料口处脚手两侧内外立杆用双立杆扣接牢回入口处外侧上搭设安全防护棚，棚宽大于通道口1.5M，长大于3M，双层防护棚间距大于50cm均满铺竹脚手板，下层有防雨措施。

12、脚手架外立杆内侧，自第二步起设置1.2m和0.6M高防护栏杆，施工作业层设30cm高的挡脚板，施工通道两侧也同样设置二道栏杆，脚手架外立杆内侧用合格的密目式安全网进行封闭。底步、顶层中间每隔10M于脚手架内侧与墙体间设置小眼网进行层间封闭。 四、架体的力学计算

(一)、搭设条件：搭设高度H=36.6m(下部9步×1.8m=16.4m为双立

杆,上部11步20.1m为单立杆)

大横杆步距h=1.8m 立杆纵距La=1.5m 立杆横距Lb=1.05m(小横杆长1.25m) 连墙件设置按2步3跨

(2h×3La=3.6m×4.5m=16m2) 外侧密目网全封闭

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隔步满铺竹笆脚手板共19步,满铺9层,每步上设大横杆4支。同时装修作业层2层，施工荷载QK=2KN/m2

材料采用φ48×3.5钢管,其截面力学特性：

外径 壁厚 截面积 A (mm) (mm) (cm2) 48 3.25 4. 惯性矩 截面模量 回转半径 I W I (cm4) (cm3) (㎝) 12.19 5.08 1.58 每米质量 (kg/m) 3.84 强性模量 E (N/mm2) 2.06×105 (二)、大横杆的计算

大横杆按三跨连续进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面， 所有荷载均布在四支横杆上，内中间二支大横杆各受荷1/3，取其中一支AB横杆为受力分析对象。

单位：m

(一)、强度计算：见图(6)

q1

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大横杆计算荷载组合简图

q1

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

三跨连续梁中最大变矩计算公式： Mlmax=0.08q1L2=0.1q2L2=0.255KN.m 支座最大变矩计算公式：

Mbmax=-0.1q1L2-0.117q2L2=0.301KN.m

选择支座变矩和跨中变矩的最大值进行强度验算：

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σ=0.301KN.m/5.08cm2=59.252N/mm2＜f=205N/mm2 满足要求 (2)挠度计算

最大挠度计算公式如下：

q1L4q2L4Vmax=0.677+0.0990

100EI100EI静荷载标准值：q1=p1=p2=0.161KN/m q2=Qk=0.7KN/m

把q1、q2代入上述公式得V=1.60mm＜1500mm/150=10㎜ 挠度满足要求

(3)抗剪：略 因为钢管强度不起控制作用 ［V］AfV/t1(4.3mm2×120N/mm2)/2=29.36KN

远大于一只扣件抗滑承载设计8KN，故只要满足扣件抗滑力，必定能满足横杆抗剪力。

(三)、小横杆的计算

按规范小横杆支座的最大反力计算，在最不利荷载布置下计算小横

杆的最大弯矩和变形，所有荷载简化为均布荷载。

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图(7)小横杆计算简图

(1) 荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5=0.057KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.325×1.05×1.5/3=0.184KN 荷载的计算值 P=1.2(0.057+0.184)+1.4×1.05=1.759KN (2) 强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

qL21.050.0381.052Mqmax===0.0055KN.m

88集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=

qL1.751.05==0.616KN.m 33MqmaxMpmax0.616106∴σ===121.204N/mm2＜f=205N/mm2

5080W小横杆的计算强度满足要求

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(3) 挠度计算

最大挠度考虑小横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

5qL450.03810504Vqmax===0.024㎜

384EI3842.06105121900集中荷载标准值不利分配引起的最大挠度

41.7591033(3)10503pL(3l4l/99Vpmax===3.128㎜ 572EI722.061219001022最大挠度和

V=Vqmax+Vpmax=0.024㎜+3.128㎜=3.152㎜＜满足要求

(四)、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.25) R=RC

其中：RC——扣件抗滑承载力设计值取8.0KN

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 1、荷载计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.5/2=0.276KN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/2=1.575KN

荷载的计算值 R=1.2(0.04+0.276)=1.4×1.575=2.584KN＜8KN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

1050mm=7mm 15014

(五)、验算脚手架整体稳定性 1、求N值(验算最底部压杆轴力)

(1)NGlK

一步一纵距 立杆2×1.8×0.0384 大横杆4×1.5×0.0384 小横杆1.25×0.0384 扣件10×0.015 小计 合计NGlK11步×0.566 单立杆 =0.138 =0.230 =0.048 双立杆 ×2=0.276 =0.230 =0.048 =0.15 12.5×0.015=0.1875 =0.566 =0.7415 =6.226 9步×0.7415=5.932 单杆+双杆=6.226+5.962=12.158(里排+外排) ∴NGIK(单排)12.158/2=6.08KN (2)NG2K

脚手板9层×1.05×1.5×0.35=4.961KN\\ 挡脚板：2层×1.5×0.08=0.24KN 剪刀撑+扣件：2×2×1.8×

19×0.0384+10×0.015=1.078KN 4剪刀撑按水平4跨,垂直4步一组设置,全高36.6m,含19步 密目网:36.6×1.5×0.003=0.1553KN

合计：NG2K=4.961+0.24+1.078+1.553=6.434(里排+外排)

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1∴一根立杆的构配件自重 NG2K=×6.434KN=3.127KN

2(脚手架结构及构件自重为方便计算都按里外排立杆平均计) (3)施工活荷载∑NQK

∴∑QK=2KM/m2×层=4KN/m 2

∑NQK=4×1.5×1.05=6.3KN(里排+外排)

6.3∑NQK(单排)= KN=3.5KN

2(4) 代入公式计算N值 N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4×3.15N =15.566KN 2、求A

A=最底部立杆截面（双根）=2×4=978mm2 3、求φ

LokuL1.1551.55180(1)λ====204

ii1.58(2)查表6 λ=204 φ=0.174 4、验算稳定

N15566N22

==91.472N/mm＜205N/mm 2A0。174978mm验算可以看出,当搭设杆脚手架时,可不必验算整体稳定,应该主要验算局部稳定.

(六)、验算单杆局部稳定性

单杆与双杆交接处的稳定，即单杆脚下手架最底部外立杆，其验算

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公式为

N=f A1、求N

(1) NGlK 单排立杆1.8×0.0384=0.069

大横杆=1.5×2×0.0384=0.106 小横杆=1.05××0.0384=0.02 NGlK(一步一纵距) =0.255KN NGlK(11步×0.255) =2.805KN

(2)NG2K 脚手板：(6层×1.05×1.5×0.35)= ×2.205KN=1.1025

1护栏+扣件：×11层×(1.5×2×0.0384+2×0.015)

2121212 =1.598KN×=0.799KN 挡脚板：2层×1.5×0.08=0.24KN

剪刀撑+扣件：2×2×1.8×

11×0.0384+10×0.015=0.688KN 412密目网：20.1m×1.5×0.003=0.09KN

外立杆：∴NG2K=1.103+0.799+0.24+0.688+0.09=2.92KN (3)施工活荷载Σ

12NQK

ΣQK=2KN/m2×2层×1.05×1.5=3.15KN (4)代入公式 N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK

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=1.2(2.805KN+2.92KN)+1.4×3.15KN =11.28KN 2、求φ

Lokul1.1551.55180(1)单杆λ====204

ii1.58(2)查表6 求φ 3、求A

A (单立杆)=4m2 4、验算：

N11280==132.57N/mm2＜205N/mm (安全) A0.1744验算可以看出，当搭设杆脚手架时，可不必验算整体稳定，应该主要验算局部稳定。 (七)、风荷载对立杆稳定性的验算 (1)计算式为

NNw+≤f AWN值计算式为：N=1.2(NGIK+NG2K)+0.85×1.45∑NQK

而MW是由风荷载设计值在立杆段产生的弯矩,其计算式为：

0.851.4Vk.L.h2MW=0.85×1.4MWK=

10WK=0.7μ.s.μz.Wo=0.7×0.52×1.05×0.4=0.1KN/m2 其中:μs=1.3φ= 1.3×0.4=0.52(密目网全封闭)

μz=1.125(按效区、15m高即单杆最底部高度，查表得Nz值) W0=0.4(常锡地区基本风压) L=1.5m h=1.8m

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0.851.40.11.51.82(2)∴MW==94847.76N.mm

10Mw94847.76==18.6N/mm2 W5080 N=1.2(NGIK+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =1.2(2.805+2.92)+0.85×1.4×3.15 =10.62KN

N10620==124.81N/mm2 A0.1744 (3)立杆轴力与风荷叠加：

NNw+=124.81N/mm2+18.67Nmm2=143.48N/mm2＜205N/mm2(安全) AW(八)、验算搭设高度

Af1.2NG2K0.851.4(NQK.A)w1.2gkMwkHs=

Wk.L.h20.70.521.490.41.51.82其中：Mwk===105434N.mm

1010(高度按35m时μz=1.49)

1054340.17442051.229200.851.4(31500.1744)5080Hs=

10=

17442.63(35045849.96)=54.01(m)

1.2124.8[H]

Hs54.01==51.24m＞20.1m(上部单杆高度)

10.001H310.054五、验算连墙杆

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1、风荷载作用于每个连墙杆的轴向力 NL=1.4Wk.Aw+No Wk=0.7μs.μz.Wo

计算连墙件按最不利情况计算 μz在35m高处μz=1.49 ∴Wk=0.7×0.52×1.49×0.4=0.2169KN/m2

Aw=2h×3L=3.6×4.5=16.2m2 No—双排架取5KN

∴WL=1.4×0.2169×16.2+5=9.92KN＜2×8KN (两个扣件抗滑移值)

六、立杆地基基础承载力计算

1、基础处理

用3：7灰土分层夯实因垫，上面再浇筑C20细石砼厚δ=100mm,高出自然地坪5cm，宽1.5m，沿建筑物四周搭设脚手架处，全部硬化，抹光。

2、立杆底座

采用150×150×8钢板，中间焊φ22～φ25长L=120mm圆钢作立杆垫座。

3、基础受力验算 计算公式：P≤fg

式中P-立杆基础底面的平均压力，P=N/A N-上部结构传至基础顶面的轴向的设计值 N=18.8+(18.83×13.27)/221.3=19.96KN

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其中：(18.83×13.37)/221.3为风荷载对立杆轴力的影响值 A- 基础底面积 A=1/2×1.5m×1.5m=1.125m2

基础回垫3：7灰土分层夯实至正负零，上浇10㎝厚C20砼。 3：7灰土垫层fgk=250Kpa Kc=0.4 所以：fg=250×0.4=100Kpa

而 P=19.86KN/1.125m2=17.74Kpa＜fg=100Kpa 并立杆底座面积=S150㎜×150㎜=22500mm2 底座承压Ps=19.96KN/S=19960N/22500mm2=0.N/mm2 查C30砼轴心抗压强度设计值fc=12.5N/mm2 所以：PS＜fc,10㎝厚C30砼也满足要求 七、质量要求

1、立杆垂直允许偏差小于架高的1/400，同时全高垂直偏差不大于10㎝，相邻两根立杆接头，上下应错位50㎝以上，尽量不设置在同一步距内，要求起步首根立杆，有长有短错开搭设。

2、大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架总长的1/300，且小于5㎝大横杆应设置在立杆里侧(见付图4)。同一步内外两根大横杆接头，应相互错开50㎝。

3、浅墙杆应与脚步手架垂直并尽可能设置在立杆横杆的交接处。 八、安全注意事项

1、施工前组织作业人员进行安技交底，上架人员均要求持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿软底防滑鞋，有恐高症、晕眩症、高血压等人员，严禁上架作业。

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2、作业现场设安全围护和警示志，并由专人看守，严禁非作业人员入内。

3、设置材料垂直提升设施，严禁投掷。 4、作业面不得少于三块脚手板，其间不留空隙。 5、搭设架体时，必须有一专人指挥，不得各行其事。

6、搭设架体时，最好使用扭力板手，紧固定矩40N· m-50·m。 7、加强对构件质量检验，钢管均经除锈油漆。

8、分段进行质量检查，验收，并加强使用阶段的检查及检修。特别是在台风暴雨之后，应检查地基、底座、立杆垂直度扣件螺栓等。

9、脚手架由安全员定期检查立杆垂直度与墙体锚结情况和沉降观察。

10、脚手架必须配合施工进度搭设一次搭设高度不应超过相邻连墙体以上二步。

11、遇有恶劣天气或当风力在六级以上时不得进行高空脚手架的搭拆工作，雨雪后上梁作业应有防滑措施，如有霜冻应清除后作业。

12、脚手架防雷装置，脚手架每隔50M设一处接地，其最远点到接触脚手架上电阻不得超过10Ω。

13、脚手架上进行电、气焊作业时，必须备有灭火机，及专人旁站监护。

14、作业层上施工荷载不应超过设计要求，不得将模板支架缆风绳泵送混凝土输送管和物料平台的承重荷载支承在脚手架上，严禁悬挂起重设备等。

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八、拆除脚手架注意事项

1、 拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

2、 仔细检查吊运机械包括索赔具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手上，应另设置。

3、 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。

4 、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。

5、 建筑内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。 6 、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料，物件及垃圾块。所有清理物安全输送至地面。严禁高处抛掷。 7、 按搭设的反程序进行拆除，即安全网一竖挡笆一垫铺一防护栏杆一斜拉杆一连墙杆一大横杆一小横杆一立杆。

8 、不允许立面拆除或上，下二步同时拆除（踏步式），认真做到一步一清，一杆一清。

9、 所有边墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。

10、 所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆除输送地面。

11、 脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要

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求和消防规定拆行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星主切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。

12、 当日完工后应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。 13、 输送到地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。

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