模板工程

地下室模板工程

如不合理选用材料与机械，配备足够的劳动力，势必不能保证模板工程的质量安全与进度，因此我们选择以下材料进行柱、墙板、梁板的支设与相关设计。同时对结构转换层，梁板进行了单独支撑体系的计算。 1．支模材料的选择

本工程采用以下支模材料：

胶合模板（厚度12mm和18mm两种）：平板采用12mm厚胶合模板，梁、柱、墙模板采用18mm厚胶合模板。

松木方料（50100）：模板连接排挡。 钢管（483.5）：围楞和搭支模架。 扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。

Φ12、Φ14对拉螺栓：用于拉结柱、墙两侧模板。 2．模板的配制 2.1 现浇楼板支模

现浇楼板采用12厚胶合板支模，支模排挡采用50100方木档，间距不得大于40cm。胶合板使用时严禁随意锯割。 2.2柱模板

柱模板采用18厚胶合板支模，支模排挡采用50100方木档，间距不得大于30cm。木档必须刨直，尺寸误差不得大

于1mm，档与板之间用2寸钉子固定，配制好的模板对角线长度误差不得大于1mm，梁柱接头模配制一次成型，并按图纸尺寸留出梁窝，避免梁板支模时交接处出现缩颈或涨模现象。 2.3梁模板

1、梁模板底板采用18mm厚胶合板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；

2.梁侧板采用18mm厚胶合板配制，配制方法同柱模； 3．梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；

4．侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱，以1～3/1000为标准。

5、承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45－60角设置，每轴设一道.

6、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。

7、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设

º

º

平板搁栅及底模板。

2.4 剪力墙支模：

剪力墙采用高强度覆塑竹胶合板配制，具体配置方法同柱模，12对拉螺栓连接。采用100*50方木作衬档边成整体，接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格，竖向档距按对拉螺栓间距而立。 3．支模方法

3.1、框架柱支模

1)按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L45×45×50角钢固定柱脚。

2）支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。

3）立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地涂一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。

4）柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。

5）柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于0.1m）便于浇

2

捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。

6）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍（围楞采用48钢管）抱箍用Φ14对拉螺栓、设置间距柱下部20厘米，上部30厘米每道]。

7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm内，截面尺寸控制在＋1，－2范围内。

3.4、框架梁、现浇平板支模

胶合板模板木楞托木100x100楼层标高立杆@1000x1500钢管支撑梁板底模示意图 3.5、梁板后浇带处支撑体系 1、为了确保后浇带部位拆模后确保其稳定性与均匀沉

降，采用支撑的早拆体系。后浇带处的底模断开配置，两侧增设Φ250拉圆木支撑，梁板其它支撑拆除后，后浇带处的底模与两侧增设Φ250松圆木支撑不拆除，直至封闭后浇带后在拆除。（支撑体系见附图。）

3.6、B楼结构转换层大梁支撑体系

1200对拉螺栓＠1500垫木14＃槽钢Ｂ楼结构转换层大梁支撑体系图

1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：

①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；

2001200梁支撑立杆＠3001200梁下剪刀撑1200竖向水平杆横向水平杆＠１２００11251125250

木垫板尺寸150×150×150mm；

②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；

③立杆设立横向间距不得大于100厘米，纵向间距不得大于150厘米水平，横杆第一根离地1.8米，上部间距不得大于2米/道；

④承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45－60角设置，每轴设一道.

⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。

2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。

3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1-3/1000。

4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。

5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围(单位mm)内：轴线位移2，标高＋2，－3，截面尺

º

º

寸＋2，－3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸＋10。 4．模板及支架设计的验算

模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载： 模板及其支架自重； 新浇砼自重； 钢筋自重；

施工人员及施工设备荷载； 振捣砼时产生的荷载； 新现浇砼对模板产生的荷载； 倾倒砼时产生的荷载。 4.1楼板模板的强度验算

本工程楼层板厚以200mm为主，主梁以300900为主。 取永久荷载系数1.2，可变荷载分项系数1.4。 施工荷载按均布作用时，设6080的木楞间距为400mm，模板宽度取1000mm。按规范要求进行强度验算的设计荷载如下：

1）平板模板的标准荷载：（按板厚200mm计） 九合板自重（12mm）0.3kN/m

楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.10.2=5.02kN/m 施工人员及设备均布荷载：2.5kN/m或施工人员及设备

2

2

2

集中荷载：2.5kN

2) 材料参数：

12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：

E=1.010MPa；W=24cm；I=14.4cm ；f=17 Mpa。 3）验算公式：

强度验算时（按简支梁计算）近似取：M=0.125ql或(按3跨连续梁计算)近似取:M=0.125ql+0.20p l

计算简图如下(按3跨连续梁计算)： 2

2

4

3

4

Pq MfWx 刚度验算时近似取：

ql4l 100EI4004）模强度及刚度验算

考虑施工人员及设备均布荷载时： q=1.2(0.3+5.02)+1.42.5 =9.88 kN/m M=0.125ql=0.1259.880.4=0.198(kN·m) 考虑施工人员及设备集中荷载时：

2

2

q=1.2(0.3+5.02)=6.38 kN/m p=1.42.5=3.5 kN M=0.125ql+0.20p l

=0.1256.380.4+0.203.5 0.4 =0.127+0.28 = 0.407(kN·m)

取M=0.407(kN·m)计算模板强度：

MfWx2

2

0.40710616.96f17(N/mm2) 32410刚度验算：

q=1.0(0.3+5.02)=5.32kN/m

ql4l 100EI4005.320.4410120.95mml/400400/4001mm 441001.01014.410经验算，底模强度与刚度均满足要求。 4.2主梁模板强度及刚度验算

主梁模板采用18mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：

E=1.010MPa；W=54cm；I=48.6cm ；f=17 Mpa。 1) 底模模强度及刚度验算 验算高为900的主梁 ：

4

3

4

振捣砼时产生的荷载:e=2.0kN/m； 九合板及支架自重:（18mm）a=0.3kN/m 主梁的混凝土及主梁钢筋自重:b+c=25.50.9=22.95kN/m

以单位梁宽计算：

q=1.2(0.3+22.95)+1.42=30.7(kN/m)

2

2

2

2

2

M=0.125ql=0.12530.70.30=0.345(kN·m)

MfWx

0.3451066.39f17(N/mm2) 35410刚度验算：

q=1.0(0.3+22.95)=23.25 kN/m

ql4l 100EI40023.250.3410120.39mml/400300/4000.75mm 441001.01048.610经验算，底模强度与刚度均满足要求。 2）侧模强度及刚度验算 振捣砼时产生的荷载:e=4.0kN/m 新现浇砼对模板产生的荷载:f

f10.22ct012v0.5 f2h

2

混凝土的浇筑速度：v=3m/h

混凝土的浇筑温度为30C(即t0=4.44h),塌落度为110~150mm

f10.22ct012v0.5

0

f1=0.22244.441.01.153. f1=46.7kN/m

f2ch

2

0.5

f2=240.9=21.6(kN/m) 取f=21.6(kN/m)

q=1.221.6+1.44.0=26.48(kN/m)

M=0.125ql=0.12526.480.30=0.298(kN·m)

MfWx2

2

2

2

0.2981065.52f17(N/mm2) 35410刚度验算：

q=1.021.6=21.6kN/m

ql4l 100EI40021.60.3410120.36mml/400300/4000.75mm 441001.01048.610经验算，底模强度与刚度均满足要求。 4.3 钢管脚手架承载力验算

本工程支模架采用483.5mm钢管脚手架，A=4.cm；f=215N/mm

2

2

采用满堂脚手架支撑，横向间距1.05m，纵向间距1.5m,脚手架步距h=1.8m。设步距2~3道。

模板支架沿梁每米长度的荷载：

模板及木楞：0.5(0.92+1.05)=1.43kN/m 混凝土及钢筋自重：25.5(0.30.9+0.120.8)= 9.33kN/m

施工人员及设备：3.01.05=3.15kN/m 设计荷载q:

q=1.2(a+b)+1.4c=1.2(1.43+9.33)+1.43.15=17.33kN/m

每根钢管立柱的承受荷载为：

N=1.5q=1.513.29=26.0kN。 N=26.0kN<[N]= 27.2kN（采用483.5mm钢管脚手架，脚手架步距h=1.8m）。故钢管立柱承载力满足要求。 4.4柱模板及柱箍钢楞的计算

验算截面为10001000,高为4.4m的方柱。方柱用刚楞及对拉螺栓夹紧柱模板。

1）柱模板的计算

倾倒砼时对模板产生的水平振动荷载:g=6.0kN/m 新现浇砼对模板产生的荷载:f

f10.22ct012v0.5 f2ch

2

混凝土的浇筑速度：v=3m/h

混凝土的浇筑温度为30C(即t0=4.44h),塌落度为110~150mm

f10.22ct012v0.5

0

f1=0.22244.441.01.153 f1=46.7kN/m

f2ch

2

0.5

f2=244.4=105.6kN/m 取f=46.7kN/m

q=1.246.7+1.46.0=.44(kN/m)

M=0.125ql=0.125.440.30=0.72(kN·m)

MfWx2

22

2

2

0.72106213.3f17(N/mm) 35410刚度验算：

q=1.046.7=46.7kN/m

ql4l 100EI40046.70.3410120.78mml/400300/4000.75mm经1001.010448.6104验算，柱模强度与刚度均满足要求。

2） 柱箍钢楞的计算

柱箍钢楞采用8号槽钢[80435(Ix =101.3cm, Wx

4

=25.3cm ，An =10.24cm) ，钢箍间距300mm(l=300mm)设一道，用Φ14对拉螺栓收紧(Φ14对拉螺栓允许承载力f=17.8kN)。柱模板受到的侧压力由前面已求得q=.44 (kN/m)

柱箍钢楞的计算简图如下：

模板柱箍2

32

l2qNRAl2RB柱箍计算简图 N① 强度验算：

MxNfAnxWnx

验算框架柱截面为ab=10001000（mm）的方柱。 设模板及竖楞总厚度为200 mm，则钢箍两肢间距l2： l2 =b +200=1000+200=1200（mm） 荷载设计值应乘以0.85的折减系数。 N= a/20.85ql Mx=0.125(0.85ql) l2

2

l

则：N= 1.0/20.85.440.3=8.22(kN) Mx=0.125(0.85.440.3) 1.20=2.96(kN·m)

x

2

=1.0

NMxfAnxWnxMxN8.221032.961062AnxWnx10.24101.025.31038.03116.91124.94f215(N/mm2)强度满足要求。 ②刚度验算：

5ql4B 384EI500线荷载q=46.70.3=14.01（kN/m）

514.0112004B1.78mm1000/5002mm

5003842.1105101.3104（式中B为柱宽，B=1000mm） 刚度满足要求。 ③ 柱箍拉杆的验算

N[N]

拉杆间距同柱箍间距，则每根拉杆受力面积为A： A=b/20.3=1.0/20.3=0.15 N=qA=.440.15=9.67(kN)

N14.50[N]17.8kN

拉杆强度满足要求。

4.5地下室剪力墙模板计算

地下室剪力墙为300厚,高为4.4m，采用胶合板(18mm厚)组成的定型大模板(如下图)，用483.5钢管组合作为支承模板的围檩，围檩间距为300mm。内外模板间用Φ14对拉螺栓夹紧，设置间距为600600，砼的浇筑速度为3m/h。 钢管横肋胶合板模板纵肋穿墙螺栓剪力墙大模板构造 1）地下室剪力墙模板的计算 新现浇砼对模板产生的荷载:f

f10.22ct012v0.5 f2ch

混凝土的浇筑速度：v=3m/h

混凝土的浇筑温度为30C(即t0=4.44h),塌落度为110~150mm

f10.22ct012v0.5

0

f1=0.22244.441.01.153

0.5

f1=46.7kN/m

f2ch

2

f2=244.4=105.6kN/m 取f=46.7kN/m

由于泵送砼所产生的水平荷载甚小，且仅作用于有效高度范围内，故可忽略不计。

q=1.246.7=56.04 (kN/m)

M=0.1ql=0.156.040.30=0.51(kN·m)

MfWx2

22

2

2

0.5110629.4f17(N/mm) 35410刚度验算：

q=1.046.7=46.7kN/m

ql4l 100EI40046.70.3410120.78mml/400300/4000.75mm经1001.010448.6104验算，柱模强度与刚度均满足要求。

2）支承围檩的验算

支承围檩采用用483.5钢管 (Ix =12.19cm, Wx =5.08cm )，用Φ14对拉螺栓收紧(Φ14对拉螺栓允许承载力f=17.8kN)。墙模板受到的侧压力由前面已求得q=56.04 (kN/m)

2

3

4

线荷载：q=56.040.3=16.8 kN/m 支承围檩的计算简图如下：

q ① 强度验算：

MxfxWnx

荷载设计值应乘以0.85的折减系数。 Mx=0.10(0.8516.8) 0.6=0.51(kN·m)

x

2

=1.0

MxfxWnxMx0.51106xWnx1.05.08103100.4f215(N/mm2)强度满足要求。 ②刚度验算：

ql4l 100EI400线荷载q=46.70.3=14（kN/m）

1460046000.71mm1.5mm 544001002.11012.1910刚度基本满足要求。

③ 对拉螺栓的验算

N[N]

内外模板间用Φ14对拉螺栓夹紧，设置间距为600600则每根拉杆受力面积为A：

A=0.60.6=0.36

N=qA=0.851.246.70.36=17.15(kN)

N17.15[N]17.8kN

对拉螺栓强度满足要求。 5．注意事项

楼板与梁支模结构支撑立柱须设置剪刀撑，且须双向布置，间距不大于6m，确保支撑结构的稳定性。

]、转换层大梁支模系统计算书

一、计算资料

1、转换层大梁截面尺寸为1.2×2.5mp。板厚为250mm。 2、模板支撑体系钢管排架纵距为0.3 m横向也为0.3m。采用Φ48×3.5 mm。钢管重38.4N/m，A=4.cm，i=1.58cm。

3、模板采用九夹板（18 mm），E=1.0×10MPa；W=54cm；I=48.6cm；f=17MPa。

4、扣件每只重13.2N/个。 5、架子搭设方法见详图。

二、转换层大梁模板强度与刚度计算

4

4

3

2

1）底模强度及刚度验算 梁截面为1200×2500mm。

振捣混凝土时产生的荷载为：e=2.0KN/m。 九夹板（18 mm）及支架自重：a=0.3KN/m。 梁混凝土自重：25.5×2.5=63.75KN/m。

2

22

以单位梁宽计算：q=1.2 (63.75+0.3)+1.4×2=79.66KN/m M=0.1q.l=0.1×79.66×0.2=0.32KN.m

MfWx2

2

6

3

2

2

σ=0.32×10/54×10=5.9N/mm≤f=17N/mm 刚度验算

q= (63.75+0.3) =.05KN/m

ql4l 100EI400ω=.05×0.2×10/100×1.0×10×48.6×10 =0.2mm振捣混凝土时产生的荷载：e=4.0KN/m。

2

41244

新浇混凝土对模板产生的荷载：f10.22c.t0.1.2.v0.5

f2v.h

混凝土的浇筑速度：v=3m/h

混凝土的浇筑温度为30C，（即t0=4.44h），坍落度为

0

110～150mm。

f10.22244.441.01.1530.546.7KN/m2 f224248KN/m2

取小值：f46.7KN/m2

q=1.2(46.7+4.0)=63.4KN/m

M=0.1×q×l2

=0.1×63.4×0.32

=0.57KN/m

MWf

xσ=0.57×106

/54×103

=10.56N/mm2

≤f=17N/mm2

刚度验算

q=0.35×46.7=16.3KN/m

ql4l100EI400 ω=16.3×0.34×1012/100×1.0×104×48.6×104

=0.27mm梁板间用Φ12拉螺栓，设置间距为350×500mm，则每根对拉杆的受力面积为：

A=0.35×0.35=0.123m2

N=q.A=50.7×0.123=8.9≤(N)=19.2KN/m 三、支模钢管立柱计算 1)荷载计算

混凝土自重： 1.2×2.5×2×25=75KN/m 模板与钢管： 1.0+1.0=2.0KN/m 活荷载： 5KN/m×1m=5KN/m

∑=77×1.2+5×1.4=99.4KN/m

2）钢管内力计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）立杆的稳定性应按下列公式计算：

NfA2

纵钢管间距400，每排5根钢管，两侧需承担一半楼板荷重，实按4根钢管计算，每根钢管的荷重：N=99.4×0.4/3=9.94KN

A4.cm2 f205N/mm2

立杆计算长度：l01.1551.51.52.6m 长细比：l0/i2.6/0.0158165 查表，得：0.259

N/ΨA=9940/0.259×4=78.5N/mm≤f=205N/mm 满足要求。 四、横杆计算 1、纵向横杆计算 1）、抗弯验算

q=99.4×0.3/1.2=24.85KN/m M=q.l/8=24.85×0.4/8=0.49KN/m

2

2

2

2

Ó=M/W=0.49×10/5080=96.5N/mmVmax=q.l/100EI=24.8×0.4×10100×206×10×1.219×10

5

4

4

12/

3

62

=0.25mmRmax=q.l/2=24.85×0.4/2=4.97KN <8KN 满足要求。