(整理)地铁车站模板排架搭设方案

目 录

1.工程概况 .................................................................................................. 1 1.1一般概况............................................................................................ 1 1.2结构设计概况 ................................................................................... 1 1.3工程目标............................................................................................ 2 2.具体施工方案与技术措施 ..................................................................... 2 2.1模板设计............................................................................................ 2 2.2模板配置量........................................................................................ 3 2.2模板施工............................................................................................ 4 2.3模板拆除............................................................................................ 6 2.4模板施工技术措施 ........................................................................... 7 2.5模板施工安全措施 ........................................................................... 9 2.6预埋件、预留洞口的处理 ............................................................. 10 3.模板设计计算书 ................................................................................... 10 3.1柱模验算.......................................................................................... 10 3.2侧墙模验算...................................................................................... 17 3.3楼板模验算...................................................................................... 36 3.4梁侧模验算...................................................................................... 56

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1.工程概况

1.1一般概况

上海轨道交通13号线一期工程上海自然博物馆站位于新闸路以南，大田路以西，山海关路以北的静安区60号地块内。山海关路以南为在建的上海自然博物馆工地，自然博物馆站明挖区间段从自然博物馆的地下室下方穿过。包括上海自然博物馆站、明挖区间及南端头井。车站为地下四层，岛式站台，车站外包总场为166m，车站标准段宽度为23.1m。 建设单位：上海轨道交通十三号线发展有限公司 设计单位：同济大学建筑设计研究院 监理单位：上海三维工程建设咨询有限公司 总包单位：上海市第二建筑有限公司

1.2结构设计概况

明挖区间标准段为地下一层钢筋混凝土结构，结构底板面标高为-20.488,顶板面为-13.100,局部为-13.600。采用800厚地墙，明挖区间底板、侧墙为1500厚，中隔墙为500厚，区间顶板为1400厚即为自然博物馆大底板（自然博物馆水池区域为900厚）。

南端头井为地下四层结构，结构底板面标高为-21.988,顶板面为+0 .500。采用1000厚地下墙，侧墙主要为1500及600厚，底板为1500厚，楼层板为500厚，区间顶板结构面标高为-13.100厚度为1400，顶板为1000厚，梁主要截面尺寸有1000×1400，1000×1500，1000×1000，圈梁尺寸主要有2000×1400及2000×1000。柱主要截面尺寸有800×1500mm。

车站主体为地下四层结构，结构底板面标高为-19.910，顶板面为+1.380。底板厚1300，楼层板厚400，顶板厚600。柱主要截面尺寸有600×1200mm、600×800mm。

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结构抗震设防烈度为七度，设防分类为丙类，抗震等级为三级。土建工程使用年限按100年设计，其安全等级为一级。基坑安全等级为一级。

1.3工程目标

我们要全面、严格地执行业主及设计对工程提出的质量和技术要求、遵照国家及上海市相关工程的质量安全文明标准，精心组织，精心施工，优质、高速、安全、文明地完成本工程。

文明施工的目标是做到全方位文明施工，向国际一流现场管理水平靠拢，达到市级文明工地标准。

2.具体施工方案与技术措施

2.1模板设计

模板采用18厚胶合板进行施工。模板支撑系统采用Φ48×3.0钢管排架。排架平面两个方向水平距离原则上控制在700之内，离地15cm处第一道水平牵杠扫地杆，上部每1.5米高度设一道水平牵杠。

水平向及竖向剪刀撑按附图布置，水平向剪刀撑与柱进行有效拉结。 内龙骨原则采用50×90方木格栅，间距200~300mm，外龙骨原则采用48×3.0钢管，间距为300~500mm。采用Φ14对拉螺栓，按纵横向间距300mm左右布设。

内衬墙支模采用种筋，按纵横向间距300mm左右布设。种筋胶满足抗拔力16.8kN(按1500厚墙计算)，在胶体固化前不允许扰动钢筋。

在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

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本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，进行设计。

模板拆除后，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，通过人工向上运输。模板就位前应认真涂刷脱模剂。

模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保混凝土外观质量。

2.2模板配置量

本工程模板配备如下：

墙模按100延米配备，按整个地下室用量的50%配备。

每次模板拼装前，应清理干净模板表面砂浆等杂物，并涂刷脱模剂清机油，严禁涂刷废机油；周转的模板在每次使用前，均应检查模板表面光洁度，不允许有残存的混凝土浆，否则必须认真打磨清理，然后涂刷脱模剂。

模板的拼缝有明显缝隙的，必须采用双面胶带粘贴或用石膏粉掺清漆腻子批嵌严密。

外墙板混凝土强度达到设计值70%后方可拆除侧模，其他部位如无特殊说明情况混凝土浇捣完毕后，强度达12千克/平方厘米，能保证混凝土表面及棱角不受损的情况下，可拆除侧模。

拆模时要小心拆除、小心搬运。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。本工程的模板一经拆除，就要做好保护和保养工作。

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2.3模板施工及工艺

现浇结构模板安装的允许偏差（mm） 项 目 轴 线 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱墙梁 层高垂直度 全高≤5m 全高＞5m 相邻两板表面高低差 表面平整度（2m长度上） 允 许 偏 差 5 ±5 ±10 ＋4 －5 6 8 2 5

模板安装前，必须通过相应的钢筋工程隐蔽验收，认真做好以下准备工作： 基层混凝土清理浮浆、松动石子，清洗干净； 复核基层上的轴线和模板控制线； 主筋上做好标高引测标志；

柱墙模板地脚做好模板限位和高程控制找平； 检查竖向钢筋的垂直度和保护层垫块是否齐全有效。 模板内的杂物清理干净。

在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。

支模前应根据轴线弹好模板位置线，并根据该位置线用钢筋焊好模板限位，模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，上下层模板支架的立管要对准。

外墙模板的固定依靠内模板支撑体系，通过螺杆拉牢，并利用模板最下排螺杆孔洞固定在已浇捣好的混凝土墙上，利用对拉螺栓与内墙模板拉结，内墙模板的支撑排架和平台排架连成一体。

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模板支撑系统在整个施工过程中，即搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中以及混凝土终凝前后模板支撑体系的位移需要进行监测监控。对模板支撑体系的轴线位移、垂直偏差、对角钱、扭向等进行及时校正。

模板安装前必须刷脱模剂，以便拆模及增加摸板使用寿命。

模板支设应严格按方案执行，作业前由施工部门向班组做好安全技术交底，模板支设完毕，由施工员填写模板支撑系统验收单，报技术质量办验收，经验收合格后方能进入下部工序施工。

梁板模拆模时间根据试块抗压报告而定，拆模前必须由施工员填写拆模令，拆模令须项目副经理、项目工程师审批。严禁野蛮施工，以免损伤混凝土及模板。

模板支设顺序及方法： 柱模板支设顺序

检查模板平整度→侧模板安装就位→安装纵模钢管楞→支设支撑→调整垂直度→坚固支撑

梁模板支设顺序

搭设梁模排架→铺设梁底模板→安装梁侧板→安装梁侧模板钢管楞→复核梁模尺寸标高→与相邻柱的连接固定

楼板模板支设顺序

搭设模板排架支撑→铺设搁栅→铺设组装模板→复核模板平整度及标高。 模板支设施工方法

为缩短支模时间，加快结构进度，根据上述梁，柱尺寸，事先拼装成“L”型和“I”字形，以便吊装。柱模高度配到梁底。

立柱模时，应注意清理柱施工缝表面杂屑、残留水泥、砂浆及松动石子，将表面清理干净。同时柱模板下口必须留设清扫口。

为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距原则控制在500mm以内。支撑与拉结杆件和现浇梁板排架系统拉结牢固，并注意在浇筑混凝土过程中对柱子模板进行校正。

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2.4模板拆除

拆除时混凝土强度应以设计要求为准，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表规定。

现浇结构模板拆除时的所需混凝土强度 结构类型 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、板、壳 悬臂构件 如无特殊说明情况混凝土浇捣完毕后，强度达12千克/平方厘米，能保证混凝土表面及棱角不受损的情况下，可拆除侧模。

模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。拆模时的强度应保证混凝土表面及棱角不受损伤。

侧模板拆除，应视天气情况，在混凝土施工结束2436小时后进行，梁底模及楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护混凝土试块达到规定强度要求后方可进行拆除。悬挑模板要达到100%强度后方能拆模。

模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇捣完成的混凝土表面。竖向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，随即用橇棒在模板拼缝肋之间撬松，使

≤8 ＞8 按设计的混凝土强度标准的百分率计（％） 50 75 100 75 100 100 .................

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模板脱离混凝土面，人力向外移动模板。所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和混凝土之间，或以混凝土为支点来撬松模板。

拆模时要小心拆除、小心搬运。按照先拆柱，后排架，再梁、平台的拆模顺序进行。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。

拆除后的模板应面板朝天卧放在平整的场地上，拆除的模板和支架管应分散堆放并及时清运，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：清除模板拼缝处的混凝土浆水，更换防止漏浆的海棉条；模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。

模板清理的同时，应对拆卸下的模板进行检查：木模板面受损的应予以调换，缝隙要批嵌密实；模有变形的要进行矫正，松动的围柃等要焊牢，边口要保持平直。对已清理修整、矫正的模板，应由质量员、施工员进行检查，合格后挂牌，对检查后认为不合格的模板，要吊离撤出现场。

本工程的混凝土模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。

2.5模板施工技术措施

模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。

平台模板应考虑混凝土和钢筋自重以及浇捣时混凝土振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杠、搁栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响。

柱、梁和墙的模板计算应考虑新浇捣的混凝土对模板侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按刚度验算进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。

模板的构造设计，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。平台模板拼缝粘贴塑料粘胶纸，模板对翻后再次使用前，模板上的孔洞用白铁皮修补。使浇捣混凝土时不漏浆。

墙、柱、梁板模板均为散装散拆施工工艺。

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每次模板拼装前，应清理干净模板表面砂浆等杂物，并涂刷好高效脱模剂，严禁涂刷废机油；周转的模板在每次使用前，均应检查模板表面光洁度，不允许有残存的混凝土浆，否则必须认真打磨清理，然后涂刷脱模剂。

模板的拼缝有明显缝隙的，必须采用双面胶带粘贴或用石膏粉掺清漆腻子批嵌严密。

拆模时要小心拆除、小心搬运。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。本工程的模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。

本工程结构对使用的模板材质、施工工艺的要求较高。施工时，要严格按制定的模板施工组织设计的有关措施进行。

模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，不允许有残存的混凝土浆，否则必须进行认真清理。

模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用油腻子批嵌，保证模板紧密到可以防止混凝土漏浆。

混凝土已经获得足够的强度，并满足设计和规范要求后方可拆除模板，拆除模板必须得到有关技术人员的认可，方可进行拆模。

模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大捶敲打，不允许在模板上留下铲毛或捶击痕迹。

对木模本身的质量应认真检查：

a. 木模表面有脱皮，中板有变质者不得使用； b. 木搁栅挠曲不直和有变质者不得使用。 损坏之模板经修理妥善后，方可使用。 钢围檩翘曲不直的不得使用。

所有预留孔、预埋件和固定件均必须在封模前形成。

模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保混凝土外观质量。

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2.6模板施工安全措施

钢筋混凝土结构的模板工程施工，应编制施工设计和安全技术措施，并严格按施工设计和技术措施的规定施工。大型或技术复杂的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉和掌握施工设计及安全操作技术。

安装和拆除模板，当高度在2m及2m以上时（即为高空作业），尚应遵守高空作业的有关规定。

安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装企业安全施工及安全操作规程等的有关规定。

遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应停止露天的高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水。

施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。

模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡守人员。

楼层高度超过4m或二层及二层以上的建筑物，拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架和加设防护拦杆，在临街及交通要道地区，尚应设警示牌，并设有专人维持安全，防止伤及行人。

从事模板的施工人员，要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识。从事高空作业的人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高空作业。

进入施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。

安装和拆除模板，高度在3m以下时，可使用马凳操作，高度在3m及3m以上时，应搭脚手架或工作台并设有防护栏杆或安全网，脚手架或工作台应由架子工搭设，并经过检查验收后方可使用，当原有脚手架或工作台不够高时，应由架子工接高，不得在原有脚手架或工作台上加马凳等办法操作。

模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设防护栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作人员及物体坠落。

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模板及其支承件般应与脚手架或操作台分割开，不能分开时，必须采取防止施工操作震动引起模板变形的措施。任何情况，模板及其支承件不应与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作台支成一体。

支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。

2.7预埋件、预留洞口的处理

安装预埋件、预留洞，在施工前应和安装图详细核对无误后方能进行施工。 在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。 预埋件四角留小洞用钉子固定在模板上。预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上。确保在施工中不会移动。

地下室、水箱出外墙板的预留洞埋件一律要加止水圈。

施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将来对结构的开凿和破坏。

混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正。确保埋件和预留洞的准确。

3.模板设计计算书

3.1柱模验算

柱模板支撑计算书

一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 7mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。

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柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞6根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

250 80024925015002902902902902266

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

500

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×

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3.000=2.700kN/m2。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

23.49kN/mA 290 290 290B

面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。

荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.290×0.290=0.198kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.198×1000×1000/27000=7.317N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.290=4.087kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4087.0/(2×500.000×18.000)=0.681N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.000×2904/(100×6000×243000)=0.591mm

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面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

13.62kN/mA 500 500 500B

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.290m。

荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.290+1.40×2.700×0.290=13.624kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.812/0.500=13.624kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.624×0.50×0.50=0.341kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×13.624=4.087kN 最大支座力 N=1.1×0.500×13.624=7.493kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.341×106/67500.0=5.05N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4087/(2×50×90)=1.362N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×10.440×500.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.153mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!

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五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.250 × 0.500 = 5.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。

2.94kNA 5.87kN 5.87kN 2.94kNB 387 267 387

支撑钢管计算简图

0.114

0.223

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.875.871.541.541.400.001.401.400.001.401.541.54

5.875.87

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.25kNA 4.50kN 4.50kN 2.25kNB 387 267 387

支撑钢管变形计算受力图

0.0100.040

支撑钢管变形图(mm)

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经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.223kN.m 最大变形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=7.268kN

抗弯计算强度 f=0.223×106/8496000.0=26.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于386.7/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.268 对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.290 × 0.500 = 6.81kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。

3.41kNA 6.81kN 6.81kN 6.81kN 6.81kN 3.41kNB 620 500 620

支撑钢管计算简图

0.755

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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6.816.813.423.420.020.020.000.000.026.796.796.816.81

支撑钢管剪力图(kN)

0.023.423.42

6.796.79 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.61kNA 5.22kN 5.22kN 5.22kN 5.22kN 2.61kNB 620 500 620

支撑钢管变形计算受力图

0.0490.357

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.755kN.m 最大变形 vmax=0.357mm 最大支座力 Qmax=13.607kN

抗弯计算强度 f=0.755×106/8496000.0=88.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.607 对拉螺栓强度验算满足要求!

.................

.................

3.2侧墙模验算

侧墙模板计算书1

一、墙模板基本参数

计算断面宽度1500mm，高度7400mm，两侧楼板厚度1400mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置20道，内龙骨采用50×90mm木方。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距200+400*9+500*4mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

.................

.................

1500mm3133133133133133133133133133133133133133133133133133133137400mm

模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

200400400400400400400400400400500500500500

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.................

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.31m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.313+1.40×5.400×0.313=19.278kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 31.32×1.80×1.80/6 = 16.91cm3； I = 31.32×1.80×1.80×1.80/12 = 15.22cm4；

19.28kN/mAB 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313

计算简图

0.200

弯矩图(kN.m)

0.147

.................

.................

3.663.193.063.033.023.023.023.023.023.023.023.023.023.023.023.012.972.852.38

剪力图(kN)

2.382.852.973.013.023.023.023.023.023.023.023.023.023.023.023.063.033.193.66

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

14.09kN/mAB 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313 313

变形计算受力图

0.051 0.955 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.381kN N2=6.846kN N3=5.820kN N4=6.095kN N5=6.021kN N6=6.041kN N7=6.036kN N8=6.037kN N9=6.037kN N10=6.037kN N11=6.037kN N12=6.037kN N13=6.037kN N14=6.036kN N15=6.041kN N16=6.022kN N17=6.095kN N18=5.820kN N19=6.846kN N20=2.381kN

.................

.................

最大弯矩 M = 0.199kN.m 最大变形 V = 0.955mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.199×1000×1000/16911=11.768N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×3656.0/(2×313.158×18.000)=0.973N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.955mm 面板的最大挠度小于313.2/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.31×45.00+1.4×0.31×5.40=19.278kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.31×45.00=14.085kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.783/0.300=19.278kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×19.278×0.30×0.30=0.174kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×19.278=3.470kN 最大支座力 N=1.1×0.300×19.278=6.362kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.174×106/67500.0=2.57N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3470/(2×50×90)=1.157N/mm2

.................

.................

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×14.092×300.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.027mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kN 6.36kNAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 500 500 500 500 200

支撑钢管计算简图

1.113

0.430

支撑钢管弯矩图(kN.m)

6.856.855.545.546.916.365.975.975.735.736.365.535.535.125.124.124.123.873.873.323.322.292.292.132.131.801.800.550.550.490.490.000.000.400.630.630.830.830.401.241.242.242.242.492.493.043.044.074.074.244.244.5.565.815.816.766.766.996.997.187.187.19

0.000.820.826.366.36

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kN 4.65kNAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 500 500 500 500 200

支撑钢管变形计算受力图

.................

.................

0.081 0.223 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.113kN.m 最大变形 vmax=0.223mm 最大支座力 Qmax=13.355kN

抗弯计算强度 f=1.113×106/8496000.0=131.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.355 对拉螺栓强度验算满足要求!

侧墙模板计算书2

一、墙模板基本参数

计算断面宽度1500mm，高度8888mm，两侧楼板厚度1400mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置25道，内龙骨采用50×90mm木方。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置16道，在断面内水平间距200+400*10+600*5mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

.................

.................

.................

013013013013013013013013013m0m1838808130130130130130130130130130130130130130131500mm006006006006006004004004004004004004004004000402

.................

模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.31m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.310+1.40×5.400×0.310=19.078kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.99×1.80×1.80/6 = 16.74cm3； I = 30.99×1.80×1.80×1.80/12 = 15.06cm4；

19.08kN/mAB 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310

计算简图

.................

.................

0.194

弯矩图(kN.m)

3.583.123.002.972.952.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.942.912.792.330.142

剪力图(kN)

2.332.792.912.942.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.962.953.002.973.123.58

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

13.95kN/mAB 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310 310

变形计算受力图

0.049 0.916 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.332kN N2=6.705kN N3=5.700kN N4=5.970kN N5=5.7kN N6=5.917kN N7=5.912kN N8=5.913kN N9=5.913kN N10=5.913kN N11=5.913kN N12=5.913kN N13=5.913kN N14=5.913kN

.................

.................

N15=5.913kN N16=5.913kN N17=5.913kN N18=5.913kN N19=5.912kN N20=5.917kN N21=5.8kN N22=5.970kN N23=5.700kN N24=6.705kN N25=2.332kN

最大弯矩 M = 0.193kN.m 最大变形 V = 0.916mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.193×1000×1000/16736=11.532N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×3581.0/(2×309.917×18.000)=0.963N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.916mm 面板的最大挠度小于309.9/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.31×45.00+1.4×0.31×5.40=19.078kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.31×45.00=13.950kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.724/0.300=19.078kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×19.078×0.30×0.30=0.172kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×19.078=3.434kN 最大支座力 N=1.1×0.300×19.078=6.296kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

.................

.................

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.172×106/67500.0=2.54N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3434/(2×50×90)=1.145N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×13.946×300.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.027mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kNAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 600 600 600 600 600 288

支撑钢管计算简图

1.656

0.465

支撑钢管弯矩图(kN.m)

6.856.856.706.705.616.305.665.665.615.635.635.485.485.325.326.304.924.924.624.623.613.612.882.881.432.032.031.052.012.011.431.050.400.560.560.400.000.0.0.810.690.660.660.811.680.970.970.001.371.371.680.692.692.693.423.424.274.274.284.284.874.875.255.255.5.6.306.306.946.946.986.986.966.967.117.277.677.677.2710.5810.58

.................

.................

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kNAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 600 600 600 600 600 288

支撑钢管变形计算受力图

0.245

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.655kN.m 最大变形 vmax=0.710mm 最大支座力 Qmax=16.876kN

抗弯计算强度 f=1.655×106/8496000.0=194.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.876 对拉螺栓强度验算满足要求!

0.710

侧墙模板计算书3

一、墙模板基本参数

.................

.................

计算断面宽度600mm，高度4600mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。 对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+400*9mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

.................

600mm004004004004004004004004000402

模板组装示意图 4600mm.................

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

12.31kN/mA 200 200 200B

计算简图

0.049

0.039

.................

.................

弯矩图(kN.m)

0.981.231.481.48

剪力图(kN)

1.230.98

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.00kN/mA 200 200 200B

变形计算受力图

0.0130.167

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN

最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

.................

.................

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.31kN/mAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 300

内龙骨计算简图

0.554

0.124

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.722.392.482.462.462.492.372.793.691.230.003.70

0.002.462.202.532.442.472.472.442.552.13

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.00kN/mAB 200 400 400 400 400 400 400 400 400 400 300

内龙骨变形计算受力图

0.062

0.295

.................

.................

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.554kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.392kN 经过计算得到最大变形 V= 0.295mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.554×106/67500.0=8.21N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3698/(2×50×90)=1.233N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.295mm

内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

7.39kN 7.39kNA 7.39kN 7.39kN 7.39kN 7.39kN 7.39kNB 400 400 400

支撑钢管计算简图

0.444

0.517

支撑钢管弯矩图(kN.m)

.................

.................

4.804.802.592.593.703.704.804.80

支撑钢管剪力图(kN)

3.703.702.592.59

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

5.40kN 5.40kNA 5.40kN 5.40kN 5.40kN 5.40kN 5.40kNB 400 400 400

支撑钢管变形计算受力图

0.0050.095

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.517kN.m 最大变形 vmax=0.095mm 最大支座力 Qmax=15.3kN

抗弯计算强度 f=0.517×106/8496000.0=60.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.3 对拉螺栓强度验算满足要求!

.................

.................

3.3楼板模验算

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书1

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数:

模板支架搭设高度为6.0m，楼板厚度1.4m。

立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×90mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

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采用的钢管类型为48×2.8。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.400×0.500+0.300×0.500=17.650kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.500=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.650+1.4×1.500)×0.250×0.250=0.146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.146×1000×1000/27000=5.3N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.650+1.4×1.500)×0.250=3.492kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3492.0/(2×500.000×18.000)=0.582N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.650×2504/(100×6000×243000)=0.320mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

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.................

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×1.400×0.250=8.750kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.250=0.075kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×8.750+1.20×0.075=10.590kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.820/0.500=11.0kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.×0.50×0.50=0.291kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×11.0=3.492kN 最大支座力 N=1.1×0.500×11.0=6.402kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.291×106/67500.0=4.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3492/(2×50×90)=1.1N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.825kN/m 最大变形 v =0.677×8.825×500.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.129mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

.................

.................

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

6.40kN 6.40kNA 6.40kN 6.40kN 6.40kN 6.40kN 6.40kNB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.480

0.560

支撑钢管弯矩图(kN.m)

2.242.243.203.204.1.16

4.1.16

支撑钢管剪力图(kN)

3.203.202.242.24

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.85kN 4.85kNA 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kNB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0180.334

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.560kN.m 最大变形 vmax=0.334mm 最大支座力 Qmax=13.7kN

抗弯计算强度 f=0.560×106/4248.0=131.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

.................

.................

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.76kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.103×6.000=0.620kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.500×0.500=0.075kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×1.400×0.500×0.500=8.750kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.445kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.500×0.500=0.750kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 12.38kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =0.209 求!

=12384/(0.209×397)=148.782N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

=2976/16.0=185.758

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m =0.545

求!

=1700/16.0=106.117

=12384/(0.545×397)=57.212N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m =1998/16.0=124.706 =0.429 求!

楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

=12384/(0.429×397)=72.581N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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.................

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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楼板模板扣件钢管高支撑架计算书2

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数:

模板支架搭设高度为4.0m，楼板厚度0.5m。

立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×2.8。

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一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.500×0.700+0.350×0.700=9.000kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3； I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.000+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.124kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.124×1000×1000/37800=3.280N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.745+1.4×2.100)×0.300=1.338kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1338.0/(2×700.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.500×0.300=3.750kN/m

.................

.................

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×3.7500+1.20×0.105=4.626kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.230/0.700=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN 最大支座力 N=1.1×0.700×3.186=2.453kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.156×106/67500.0=2.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1338/(2×50×90)=0.446N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v =0.677×1.605×700.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.090mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

.................

.................

集中荷载P取木方支撑传递力。

2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kNAB 700 700 700

支撑钢管计算简图

0.409

0.351

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.743.742.452.451.171.170.001.281.280.002.452.451.281.28

1.171.17

3.743.74

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.24kN 1.24kN 1.24kN 1.24kN 1.24kN 1.24kN 1.24kN 1.24kNAB 700 700 700

支撑钢管变形计算受力图

0.0170.286

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m 最大变形 vmax=0.286mm 最大支座力 Qmax=6.191kN

抗弯计算强度 f=0.409×106/4248.0=96.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

.................

.................

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.103×4.000=0.413kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.700×0.700=0.172kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.500×0.700×0.700=2.450kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.035kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

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.................

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 5.70kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =0.214 求!

=5700/(0.214×397)=67.124N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

=2945/16.0=183.848

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m =0.545 求!

=1700/16.0=106.117

=5700/(0.545×397)=26.332N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.000×(1.500+2×0.100)=1.963m =1963/16.0=122.566 =0.441 求!

=5700/(0.441×397)=32.546N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

.................

.................

七、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取12.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=10800.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=7200mm×500mm，截面有效高度 h0=480mm。

按照楼板每14天浇筑一层，所以需要验算14天、28天、42天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

楼板计算长边12.00m，短边12.00×0.60=7.20m，

2.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求

楼板计算范围内摆放18×11排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.20×(0.41×18×11/12.00/7.20)+ 1.40×(2.00+1.00)=11.76kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=7.20×11.76=84.kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0793×ql2=0.0793×84.×7.202=347.96kN.m

按照混凝土的强度换算

得到14天后混凝土强度达到79.20%，C35.0混凝土强度近似等效为C27.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.21N/mm2

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.................

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s

= Asfy/bh0fcm = 10800.00×360.00/(7200.00×480.00×13.21)=0.09

=0.085

此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=

s

bh02fcm = 0.085×7200.000×480.0002×13.2×10-6=1862.0kN.m

结论：由于Mi = 1862.02=1862.02 > Mmax=347.96

所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书3

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数:

模板支架搭设高度为7.5m，楼板厚度为1.4m。

立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×90mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

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图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×2.8。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.400×0.500+0.300×0.500=17.650kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.500=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

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.................

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.650+1.4×1.500)×0.250×0.250=0.146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.146×1000×1000/27000=5.3N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.650+1.4×1.500)×0.250=3.492kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3492.0/(2×500.000×18.000)=0.582N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.650×2504/(100×6000×243000)=0.320mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×1.400×0.250=8.750kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.250=0.075kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×8.750+1.20×0.075=10.590kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.820/0.500=11.0kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.×0.50×0.50=0.291kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×11.0=3.492kN

.................

.................

最大支座力 N=1.1×0.500×11.0=6.402kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.291×106/67500.0=4.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3492/(2×50×90)=1.1N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.825kN/m 最大变形 v =0.677×8.825×500.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.129mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

6.40kN 6.40kNA 6.40kN 6.40kN 6.40kN 6.40kN 6.40kNB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.480

0.560

支撑钢管弯矩图(kN.m)

.................

.................

4.1.162.242.243.203.204.1.16

支撑钢管剪力图(kN)

3.203.202.242.24

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.85kN 4.85kNA 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kNB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0180.334

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.560kN.m 最大变形 vmax=0.334mm 最大支座力 Qmax=13.7kN

抗弯计算强度 f=0.560×106/4248.0=131.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.76kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

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.................

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.103×7.500=0.775kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.500×0.500=0.075kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×1.400×0.500×0.500=8.750kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.600kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.500×0.500=0.750kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 12.57kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

.................

.................

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =0.209 求!

=12570/(0.209×397)=151.016N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

=2976/16.0=185.758

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m =0.545

求!

=1700/16.0=106.117

=12570/(0.545×397)=58.071N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.014×(1.500+2×0.100)=2.012m =2012/16.0=125.573 =0.424 求!

楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

=12570/(0.424×397)=74.656N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

.................

.................

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

3.4梁侧模验算

梁侧模板计算书1

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度1000mm，高度1000mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200########mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

.................

.................

1000mm1000mm

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

200200

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.250+1.40×5.400×0.250=12.960kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4；

.................

.................

12.96kN/mA 250 250 250B

计算简图

0.081

0.065

弯矩图(kN.m)

1.301.621.94

1.94

剪力图(kN)

1.621.30

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.22kN/mA 250 250 250B

变形计算受力图

0.0270.335

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.296kN N2=3.5kN N3=3.5kN N4=1.296kN

最大弯矩 M = 0.081kN.m 最大变形 V = 0.335mm

.................

.................

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.081×1000×1000/13500=6.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1944.0/(2×250.000×18.000)=0.8N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.335mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×36.90+1.4×0.25×5.40=12.960kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×36.90=9.225kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.96kN/mA 200 200 100B

内龙骨计算简图

0.2590.000

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.271.300.000.322.59

内龙骨剪力图(kN)

0.00

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

.................

.................

9.22kN/mA 200 200 100B

内龙骨变形计算受力图

0.014 0.060 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.259kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.860kN 经过计算得到最大变形 V= 0.060mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.259×106/67500.0=3.84N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2592/(2×50×90)=0.8N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.060mm

内龙骨的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

.................

.................

4.86kN 4.86kNA 4.86kN 4.86kN 4.86kN 4.86kN 4.86kNB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.3

0.425

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.701.702.432.433.163.16

3.163.16

支撑钢管剪力图(kN)

2.432.431.701.70

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.46kN 3.46kNA 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kNB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0060.119

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.425kN.m 最大变形 vmax=0.119mm 最大支座力 Qmax=10.449kN

抗弯计算强度 f=0.425×106/8496000.0=50.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

.................

.................

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.449 对拉螺栓强度验算满足要求!

梁侧模板计算书2

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度1000mm，高度1400mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置6道，内龙骨采用50×90mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300####mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

1000mm1701701701701701400mm

模板组装示意图

200300300

.................

.................

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.17m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.170+1.40×5.400×0.170=10.465kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 17.00×1.80×1.80/6 = 9.18cm3； I = 17.00×1.80×1.80×1.80/12 = 8.26cm4；

10.47kN/mA 170 170 170 170 170B

计算简图

0.032

0.024

.................

.................

弯矩图(kN.m)

0.700.940.0.841.081.08

剪力图(kN)

0.840.0.940.70

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

7.65kN/mA 170 170 170 170 170B

变形计算受力图

0.0040.083

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.702kN N2=2.013kN N3=1.732kN N4=1.732kN N5=2.013kN N6=0.702kN

最大弯矩 M = 0.031kN.m 最大变形 V = 0.083mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.031×1000×1000/9180=3.377N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1076.0/(2×170.000×18.000)=0.527N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

.................

.................

面板最大挠度计算值 v = 0.083mm 面板的最大挠度小于170.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.17×45.00+1.4×0.17×5.40=10.465kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.17×45.00=7.650kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.233/0.500=10.465kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.465×0.50×0.50=0.262kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×10.465=3.140kN 最大支座力 N=1.1×0.500×10.465=5.756kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.262×106/67500.0=3.88N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3140/(2×50×90)=1.047N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算

最大变形 v =0.677×7.650×500.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.112mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

.................

.................

5.76kNA 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kNB 200 300 300 100

支撑钢管计算简图

1.036

0.187

支撑钢管弯矩图(kN.m)

6.030.000.005.765.766.030.275.495.490.270.270.276.036.035.765.760.000.00

11.5111.51

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.21kNA 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kNB 200 300 300 100

支撑钢管变形计算受力图

0.055 0.202 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.036kN.m 最大变形 vmax=0.202mm 最大支座力 Qmax=17.537kN

抗弯计算强度 f=1.036×106/8496000.0=121.94N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

.................

.................

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.537 对拉螺栓强度验算满足要求!

梁侧模板计算书3

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度1000mm，高度1500mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300####mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

1000mm1500mm

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

200300300

.................

.................

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.250+1.40×5.400×0.250=12.960kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4；

12.96kN/mA 250 250 250B

计算简图

0.081

弯矩图(kN.m)

0.065

.................

.................

1.621.941.301.94

剪力图(kN)

1.621.30

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.22kN/mA 250 250 250B

变形计算受力图

0.0270.335

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.296kN N2=3.5kN N3=3.5kN N4=1.296kN

最大弯矩 M = 0.081kN.m 最大变形 V = 0.335mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.081×1000×1000/13500=6.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1944.0/(2×250.000×18.000)=0.8N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.335mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

.................

.................

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×36.90+1.4×0.25×5.40=12.960kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×36.90=9.225kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.96kN/mA 200 300 300 200B

内龙骨计算简图

0.259

0.033

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.751.130.000.001.132.59

内龙骨剪力图(kN)

2.752.59

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.22kN/mA 200 300 300 200B

内龙骨变形计算受力图

0.009 0.060 内龙骨变形图(mm)

.................

.................

经过计算得到最大弯矩 M= 0.259kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.346kN

经过计算得到最大变形 V= 0.060mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.259×106/67500.0=3.84N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2754/(2×50×90)=0.918N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.060mm

内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

.................

.................

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

5.35kN 5.35kNA 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kNB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.401

0.468

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.871.872.672.673.473.47

3.473.47

支撑钢管剪力图(kN)

2.672.671.871.87

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.81kN 3.81kNA 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kNB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0070.131

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.467kN.m 最大变形 vmax=0.131mm 最大支座力 Qmax=11.494kN

抗弯计算强度 f=0.467×106/8496000.0=54.97N/mm2

.................

.................

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.494 对拉螺栓强度验算满足要求!

.................