高大模板专项施工方案

目 录

第一部分 工程概况与方案设计„„„„„„„„„„„„„„„„„1 第二部分 编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3 第三部分 危险源分析与预防控制措施„„„„„„„„„„„„„„4 第四部分 施工方案„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„7 第五部分 验收程序与方法„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13 第六部分 监控方案„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„21 第七部分 应急预案„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„24 第八部分 设计计算书„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„29 第一种梁支撑体系计算书„„„„„„„„„„„„„„„„„„29 第二种梁支撑体系计算书„„„„„„„„„„„„„„„„„„42 第三种梁支撑体系计算书„„„„„„„„„„„„„„„„„„52 楼板模板支撑计算书„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„60 第九部分 附图„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„66

第一部分 工程概况与方案设计

一、工程概况

工程名称：水电第六支队一大队文体活动中心 建设单位：中国人民武装水电第六支队 设计单位：江西省建筑设计研究总院 施工单位：江西泰隆建筑工程有限公司 监理单位：厦门市筼筜新市区工程监理有限公司

水电第六支队一大队文体活动中心位于新余市下村工业平台基地，框架结构，地上三层，无地下室。三层层高分别为3.3m、3.3m、3.6m。

该活动中心①~⑥轴范围内为一大厅，二、三层无梁板结构，只有屋面梁板结构，模板支撑高度为10.20m。⑥~⑧轴范围内为三层结构。屋面有部分截面较大的梁，梁截面尺寸为600×1600mm、400×1100mm、400×800mm、300×700mm、250×700mm、250×550mm。最大梁跨度为18.80m。楼板厚为120mm，挑檐板厚为100mm。梁、柱混凝土标号为C30，板混凝土标号为C25。详见结构施工图。屋面面积为47.0×20.6=968.2m，其中高大模板支撑面积为33.2×20.6=683.9m。

混凝土浇筑方案：混凝土浇筑使用天泵输送，先浇筑柱混凝土，待柱混凝土强度达到75%以后方可浇筑梁、板混凝土。梁截面尺寸600×1600mm的梁混凝土必须与楼板混凝土分开浇筑，待梁混凝土强度达到75%以后方可浇筑屋面板混凝土。梁混凝土浇筑从每道梁跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm；楼板混凝土浇筑从楼面中间向两端对称浇筑。 二、方案设计

根据本工程的特点、企业的实际情况以及我单位多年的建筑模板施工经验，遵循既安全、满足工程需要又方便使用和投资小的原则，本工程模板支撑架采用规格Ф48.3×3.6mm（钢管按Ф48×3.0mm进行验算）扣件式钢管模板支架（梁底增加的承重立杆采用顶托，顶托上用双钢管作横杆），工程模板采用18mm木胶板，模板背楞采用50×80mm方木。

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支撑布置表：

序号 1 第一种梁 支撑种类体系 支撑体系 梁截面尺寸或板厚度（mm） 梁侧竖向次楞方木间距（mm） 梁侧横向主楞双钢管间距（mm） 梁板底模方木间距（mm） 立杆纵距（mm） 立杆横距（mm） 梁两侧立杆间距（mm） 立杆最大步距（mm） 防滑扣件数 梁底增加承重立杆根数 （使用顶托） 支撑体系 支撑体系 支撑体系 100~120 400 1000 1000 1600 双 300×700 400×1100 600×1600 250×700 400×800 250×550 300 400 250 500 1100 1600 单 2 300 400 300 500 900 1600 单 1 300 400 250 1000 800 1600 单 0 2 第二种梁 3 第三种梁 4 板 2

第二部分 编制依据

1、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162—2008）。 2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）。

4、《建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80-2011)。 5、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。

6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）(2011年版)。

7、《建筑施工扣件式钢管模板支架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 8、《木结构设计规范》（GB50005-2003）(2005年版)。 9、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。 10、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。

11、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB 50202-2002）。 12、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2002）。 13、《木结构工程施工质量验收规范》（GB 50206-2012）。 14、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2008）。 15、经设审的本工程施工图纸。 16、经批准的施工组织设计及相关文件。 17、《安毕行》软件。

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第三部分 危险源分析与预防控制措施

高大模板工程：

水平混凝土构件模板支撑系统高度8m至18m为二级重大危险源，本工程最高为10.20m，属于二级重大危险源；水平混凝土构件模板支撑系统跨度大于18m为二级重大危险源，本工程最大为18.8m，属于二级重大危险源；水平混凝土构件模板施工总荷载小于10 kN/m2为一般危险源，本工程为7.70 kN/m2，属于一般危险源；水平混凝土构件模板线荷载24~35 kN/m为一级重大危险源，本工程为31.42 kN/m，属于一级重大危险源。综上所述，本工程为一级重大危险源。需要特别注意的事项如下：

1.高度大于2m的作业面（包括高空、洞口、临边作业），因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外；

2.立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌。立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。 3.模板的主次楞间距满足设计计算要求。

4.扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件。

5. 采用的钢管壁厚不小于3.0mm。

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危险源评估与预防控制措施表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 危险源 材料质量不合格 立杆未设置扫地杆 立杆的接头不符合规范要求 预防控制措施 对不合格的材料进行退场，进场的材料应具有合格证 按规定绑扎扫地杆 按要求进行检查，符合要求后方能投入使用。 立杆的垂直度和间距不符合要求 同上 立杆未设置底座和垫板 剪刀撑未按规定设置 水平杆搭设不符合要求 连墙点设置不符合要求 扣件螺栓扭矩力没有达到要求 安全帽没有定期检查 安全带没有定期检查 不配戴或不正确配戴安全防护用具 同上 同上 同上 同上 同上 按有关标准进行检查，对不合格的安全帽进行更换。 按有关标准进行检查，对不合格的安全带进行更换。 按有关规定进行教育和处理，加强安全管理和安全教育。 志，加强安全管理和安全教育。 遇到恶劣天气停止高空作业 适当调整和安排作息时间 拆下的物件随意散放在操作平台完善各种防护措施，挂设安全标上，致使物件高空坠落。 恶劣天气 架子工作业时间过长，造成体力下降和注意力不集中存在安全隐患。 5

16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 高空作业人员视力不好，有心脏病或高血压。 高温天气作业引发中署。 定期体检，调离该作业人员。 提供充足的清凉消署饮水，安排适当的作息时间。 按规定进行处理，组织相关的技违章指挥，不执行安全操作规程 能培训和教育。 无证上岗作业 检查作业人员的持证，对无证人员禁止上岗作业。 可使用。 安全员监督，禁止酒后作业 用撬棍轻撬 控制堆放高度不超过1.5米 检测混凝土强度，达到要求后方可拆除模板 传递到地面 一次拆完或进行交底 周围设安全网或搭模板支架并加使用的手持电动工具没有进行绝按有关规定进行检测，合格后方缘检测或无保护零线 酒后作业 拆模用力过猛，致使身体失稳而坠落。 模板堆放过高，致使倾倒。 拆模时间过早 拆下的物件抛掷到地面 拆模中途停歇 27 高处安装和拆除模板 设防护栏杆，设警示牌，派专人看管。 28 29 30 地基不符合要求 混凝土堆载集中 夜间施工 按规定进行验收 及时运走，均匀分布 有足够照明 6

第四部分 施工方案

一、材料选用 1、钢管

（1）模板支架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定；

（2）钢管采用Φ48.3×3.6钢管（钢管按Φ48×3.0mm进行验算）。每根钢管的长度不大于6.0m。

2、扣件

（1）扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB/15831的规定；

（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 3、方木

（1）方木采用杉木制作，其材质符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中IIa级材质的规定。不得利用商品材的等级标准替代；

（2）方木规格为50×80mm，抗弯强度为11N/mm2，抗剪强度为1.2N/mm2，弹性模量为9000N/mm2。

4、模板

模板采用18mm厚木胶板，抗弯强度为11N/mm2，抗剪强度为1.2N/mm2，弹性模量为4500 N/mm2。

5、对拉螺栓采用M12，轴向拉力设计值为12.9KN。 6、可调顶托

（1）可调托撑螺杆外径不小于36mm，直径与螺距符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的规定。

（2）可调托撑的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30㎜ 。 （3）可调托撑抗压承载力设计值不小于40 kN，支托板厚不小于5㎜。

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二、构造要求 1、立杆的构造要求

（1）每根立杆底部设置底座及木垫板；

（2）设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；

（3）模板支架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m；

（4）立杆接长均采用对接扣件连接，立杆的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

2、水平杆的构造要求

（1）水平杆的长度不小于3跨；

（2）水平杆接长采用对接扣件连接或搭接，并符合下列规定：

① 两根相邻水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3（图1）；

（a）接头不在同步内（立面） （b）接头不在同跨内（平面）

图1 水平杆对接接头布置

1——立杆；2——纵向水平杆；3——横向水平杆

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② 搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。 （3）水平杆均用直角扣件固定在立杆上，且严禁拆除。

3、剪刀撑的构造要求

（1）竖向剪刀撑的设置详见附图。竖向剪刀撑连续设置，剪刀撑的底端与地面顶紧，夹角在450~600之间。在架体扫地杆处和梁截面尺寸600×1600mm支架的最顶水平杆处各设置一道水平剪刀撑，由于架体支撑高度大于8.0m，在两道水平剪刀撑中间再增加一道水平剪刀撑（共3道水平剪刀撑），水平剪刀撑宽度为6m～8m；

（2）剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；

（3）剪刀撑斜杆件接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm ，并采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

三、施工准备

1、专项施工方案实施前，由项目经理按专项施工方案向项目施工、技术、质量、安全管理人员和作业工人进行安全技术交底，安全技术交底要围绕专项方案的关键要素，体现针对性。

2、按规范规定和本专项施工方案要求对钢管、扣件、方木、模板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

3、经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。 四、地基与基础

1、模板支架地基与基础按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202的有关规定进行。

2、压实填土地基符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的相关规定。基础回填土进行分层夯实，每层填土厚度不大于30cm，压实后的土体密实度达到0.94以上，承载力大于150kpa。支架基础垫150mm厚碎石，并浇筑150mm厚C15混凝土。

3、立杆垫板底面标高高于自然地坪50mm～100mm。

4、模板支架基础经验收合格后，按施工方案的要求放线定位。

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五、架体搭设与模板安装 1、垫板准确地放在定位线上。

2、垫板采用长度不少于2500 mm、宽度不小300 mm、厚度不小于50mm的木垫板。

3、扫地杆搭设符合本方案的构造要求。 4、水平杆搭设符合本方案的构造要求。

5、水平杆随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定。

6、支撑高度8~20m时，在最顶步距两水平拉杆中间增加一道水平拉杆。 7、相邻立杆的对接连接符合本方案的构造要求。

8、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。 9、当架体搭设至有连柱件的结构柱时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连柱件。每步水平杆均与结构柱连接。连柱件的安装随模板支架搭设同步进行，不得滞后安装。

10、扣件安装符合下列规定： （1）扣件规格与钢管外径相同；

（2）螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，且不大于65N·m；

（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；

（4）对接扣件开口朝上或朝内；

（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。 11、可调顶托安装符合下列规定： （1）顶托伸出钢管顶端不大于200mm；

（2）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不超过0.5m； （3）U形顶托与楞梁两侧间用木契契紧。

12、跨度大于4m的梁、板模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。 13、每搭完一步模板支架后，按本方案表二的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

六、模板及模板支架的拆除与堆放

1、拆除工作按专项方案进行，拆除前做好下列准备工作：

（1）全面检查模板支架的扣件连接、连柱件、支撑体系等是否符合构

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造要求及拆模场所范围内的安全措施；

（2）根据检查结果补充完善专项方案中的拆除顺序和措施，经项目经理审批后方可实施；

（3）拆除前项目经理对施工人员进行安全技术交底； （4）应清除模板支架上杂物及地面障碍物。

2、模板拆除时的混凝土结构强度须达到设计和规范要求。

3、模板的拆除作业设专人指挥。作业区设围栏，其内不得有其他工种作业，并设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。

4、拆模的顺序和方法按模板的设计规定进行。可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并从上而下进行拆除。拆下的模板按指定地点堆放。

5、当有多人同时操作时，明确分工、统一行动，且必须具有足够的操作面。人员须站在安全处。

6、高处拆除模板时，须符合有关高处作业的规定。

7、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，须补设临时支撑。拆模时逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。

8、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度后方可承受全部设计荷载。在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，须另行核算，强度不足时，须加设临时支撑。

9、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGT80的有关规定及时进行防护。

10、连柱件必须随模板支架逐层拆除，严禁先将连柱件全部拆除后再拆模板支架。

11、当水平拉杆超出2层时，首先拆除2层以上的水平拉杆，最后一道水平拉杆和立杆同时拆除。

12、拆除梁下立杆时，先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

13、对于多层楼板模板，当上层楼板混凝土强度达到75%后，下层楼板支撑方可拆除。

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14、作业人员不得站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。 15、运至地面的构配件按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格分别存放。

16、模板应平放，堆放模板场地必须坚实平整，不得堆放在松土或凹凸不平的场地上。堆放高度不超过1.5m。

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第五部分 验收程序与方法

一、验收的责任主体

危险性较大工程验收的责任主体：施工单位（含分包单位）、监理单位。 参加验收人员：施工单位项目经理、项目技术负责人、项目部安全员（施工员）、施工单位安全科负责人、监理单位的专业监理工程师、项目总监理工程师等。

验收机构组成： 组长： 参与人员：

二、验收程序

根据有关规范及《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》文件要求，本工程危险性较大的分部分项工程验收工作程序如下：

1、施工前必须按下列程序实施

（1）安全技术交底：要求分三级进行安全技术交底，即项目经理对项目部进行安全技术交底；安全员（施工员）对作业班组长进行安全技术交底；作业班组长对操作工人进行安全技术交底。

（2）有关材料进场验收：由公司器材部及质安部对钢管、扣件等材料进行进场验收，公司自检合格后报监理单位验收，并及时填写材料、配件进场检查验收记录。

2、施工中必须按下列程序实施

（1）作业班组自检合格后，由安全员（施工员）对照本安全专项施工方案和标准规范、操作规程的要求进行逐一检查验收，合格后报项目技术负责人和项目经理进行复查验收。

（2）经施工项目部验收合格后，报施工单位的安全部门对照本安全专项施工方案和标准规范、操作规程的要求，施工单位安全部门负责人再组织检查验收，并报监理单位复查验收，验收合格后及时填写该分部分项工程安全检查验收记录，验收记录经施工单位项目经理及项目总监签字、盖章后，方可进入下一道工序施工。

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三、构配件检查与验收

1、新钢管的检查必须符合以下要求： （1）有产品质量合格证；

（2）有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属材料 室温拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定；

（3）钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打孔；

（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合本方案表一的规定； （5）钢管涂有防锈漆。

2、旧钢管的检查必须符合以下要求：

（1）表面锈蚀深度符合本方案表一的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

（2）钢管弯曲变形符合本方案表一的规定。 3、扣件验收必须符合以下要求：

（1）扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证； （2）新、旧扣件均进行防锈处理；

（3）扣件的技术要求符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的相关规定。

4、扣件进入施工现场检查产品合格证，并进行抽样复试，技术性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。

5、方木不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 6、木胶板符合以下要求： （1）木胶板有出厂合格证；

（2）木胶板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜。

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表一：构配件允许偏差

序号 项目 钢管尺寸（mm） 1 外径48.3 壁厚3.6 允许偏差 （mm） ±0.5 ±0.36 示意图 检查 工具 游标卡尺 2 钢管两端面切斜偏差 1.70 ≤0.18 塞尺、拐角尺 3 钢管外表面锈蚀深度 游标卡尺 钢管弯曲 a.各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m 4 b.立杆钢管弯曲 3m（3）遇有六级强风及以上风或大雨后； （4）停用超过一个月。

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2、根据下列技术文件进行模板支架检查、验收： （1）专项施工方案及变更文件； （2）技术交底文件；

（3）构配件质量检查表（表四）。 3、模板支架必须检查下列要求内容：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等的构造符合本专项施工方案的要求；

（2）地基无积水，垫板无松动，立杆无悬空； （3）扣件螺栓无松动；

（4）立杆的沉降与垂直度的偏差符合本方案表二的规定； （5）安全防护措施符合本方案要求； （6）无超载使用。

4、模板支架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，符合表二的规定。 5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，按表三的规定确定。对承重水平杆扣件100%进行检查。不合格的应重新拧紧至合格。

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表二 模板支架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

项次 地1 基基项目 表面 排水 垫板 技术要求 坚实平整 不积水 不晃动 不滑动 不沉降 -10 — — 观察 允许偏差Δ （mm） 示意图 检查方法与工具 础 底座 模板支架2 立验收立杆垂直度 下列模板支架允许水平偏差（mm） 总高度 50m ±7 ±20 ±40 ±60 40m ±7 ±25 ±50 ±75 20m ±7 ±50 ±100 用经纬仪或吊线和卷尺 — ±100 杆搭设中检查偏垂差的高度（m） 直度 H=2 H=10 H=20 H=30

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续表二

项次 项目 技术要允许偏差Δ 求 （mm） 检查方示意图 法 与工具 一根杆纵向3 水平杆高差 同跨内两根纵向水平杆高差 的两端 — ±20 水平仪或水平尺 — ±10 模板4 支架间距

步距 纵距 横距 — — — ±20 ±50 ±20 — 钢板尺

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表三 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

项次 检查项目 安装扣件数量（个） 51~90 连接立杆与纵（横）向1 水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200 51~90 连接横向水平杆与纵2 向水平杆的扣件（非主节点处） 91~150 151~280 281~500 501~1200 1201~3200

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抽检数量允许的不合格（个） 5 8 13 20 32 50 5 8 13 20 32 50 数 0 1 1 2 3 5 1 2 3 5 7 10

表四 构配件质量检查表

项目 钢管 错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔； 钢管使用前必须涂刷防锈漆 钢管外外径48.3mm，允许偏差±0.5㎜; 径及壁壁厚3.6㎜，允许偏差±0.36,最小壁厚厚 扣件 钢管接触部位无氧化皮；活动部位能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙小于1 mm；扣件表面进行防锈处理 扣件螺扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40N·m，且 栓拧紧不大于65 N·m. 扭力矩 方木

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要求 有产品质量合格证、质量检验报告 抽检数量 检查方法 750根为 一批，每检查资批抽取1料 根 钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、 全数 目测 3% 游标卡尺测量 3.24mm 有生产许可证、质量检测报告、产品质量《钢管模检查资合格证、复试报告 板支架扣料 件》规定 不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与 全数 目测 扭力扳手 全数 目测 按规定 木脚手板材质符合现行国家标准《木结构 设计规范》GB50005中 IIa级材质的规定。扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用

第六部分 监控方案

1、所有从事模板施工的人员，须经安全技术培训。从事高处作业人员，须定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2、安装和拆除模板时，操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带定期检查，不合格者严禁使用。

3、模板及配件进场须有合格证或当年的检验报告，安装前对所用部件进行认真检查，不符合要求的不得使用。

4、在安装、拆除作业前，工程技术人员以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组对照书面交底进行上、下班的自检和互检。

5、在高处安装和拆除模板时，须搭设脚手架，并加设防护栏杆。在临街及交通要道，须设警示牌，派专人看管。

6、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板须放平放稳，严防滑落。模板支架或操作平台上临时堆放的模板不超过3层，连接件放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。

7、作业所用工具必须装入工具袋或系挂在身上，不得掉落。 8、对所用扣件采用扭矩扳手进行检查，合格后方可承力使用。 9、施工用的临时照明行灯的电压不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路须采用绝缘橡胶套电缆线。

10、工地临时用电线路的架设及模板支架接地、避雷措施等，按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定执行。

11、夜间施工时，须有足够的照明，并制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还须经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。

12、安装模板过程中如遇中途停歇，须将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

13、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、梁或其模板上行走。

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14、模板施工中须设专人负责安全检查，发现问题报告有关人员处理。如遇险情，须立即停工和采取应急措施，待修复或排除险情后，方可继续施工。

15、在大风季节施工时，模板须有抗风的临时加固措施。

16、当有六级及以上大风、浓雾、大雨或大雪天气时，停止露天高处作业。五级及以上风停止吊运作业。雨、雪停止后及时清除模板和地面上的积水和冰雪。

17、在安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件不得拆除或移动。

18、模板安装高度超过2m时，必须搭设脚手架。除操作人员外，脚手架下不得站其他人。

19、在危险部位进行作业时，操作人员须系好安全带。

20、吊运模板前，检查绳索、卡具，在升降过程中设专人指挥，统一信号，密切配合。

21、吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。 22、立杆间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置必须符合设计要求。 23、当在模板支架使用过程中开挖模板支架基础下的设备基础或管沟时，必须对模板支架采取加固措施。

24、临街搭设模板支架时，外侧须有防止坠物伤人的防护措施。 25、在模板支架上进行电、气焊作业时，须有防火措施和专人看守。 26、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置灭器材。 27、指定专人按专项方案中有关监测的要求对施工全过程进行监测，并将监测数据记录存档。监测人员发现有异常情况和危及人身安全紧急情况的，必须及时报告项目经理、监理单位和建设单位。项目经理立即组织作业人员撤离危险区域，并及时启动应急预案或应急救援预案。

28、布置变形观测点，设置预警值，明确观测频率，要求定人、定时、定仪器做好变形观测工作。 （1）监测方式

主要采用在梁侧结构中间外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木方或钢管上，下端自由悬空。混凝土浇筑时开始监测，按每半小时

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测一次，并形成记录； （2）变形控制允许范围 ①模板的挠度为1/250；

②方木和钢管横梁的挠度为1/250； ③扣件无滑移。

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第七部分 应急预案

一、目的

为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。

二、应急领导小组

危险性较大模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序的应急指挥。

公司安全生产委员会人员组成：由公司法定代表人、主管安全生产的副总经理及公司相关部门人员组成，工程管理部是公司安全生产委员会常设办公机构。

项目部安全领导小组机构组成：由项目部经理、副项目经理、技术负责人、安全员、作业队长、栋号长等相关人员组成，项目部经理任组长、并明确各应急专业组长。

三、公司应急指挥及救援组织职责 1、负责事故救援的整体指挥；

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2、负责建立公司网络系统，保证与各分公司、项目部及上级主管部门的联系，并负责向上级主管部门的汇报工作；

3、负责成立事故调查处理小组，对事故调查处理工作进行监督。 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。 组 长： 副组长： 成 员：

四、应急领导小组职责

1、事故现场抢险组人员组成：由项目部安全负责人任组长，作业队负责人、专业工长等相关人员组成。

2、事故现场救护组人员组成：由项目部领导任组长，相关人员组成。 3、事故现场保护组人员组成：由项目部骨干任组长，现场保安人员组成。

4、事故现场通讯组人员组成：由项目部行政负责人任组长、现场其他应急小组负责人组成。

（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。 （2）当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。

（3）负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。 （4）发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级主管部门报告。

（5）负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。

（6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。

五、应急反应预案 （1）事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。

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（2）事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

（3）现场事故应急处理

危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。

1）火灾事故应急处理

①及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救；

②集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火；

③消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源； ④疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延；

⑤注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害； ⑥积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员；

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⑦配合好消防人员，最终将火扑灭。 2）触电事故应急处理

①立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。

②伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。

③在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。

④局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3）高温中暑的应急处理：

①应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。

②降温：用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温，防止脱肛。

③及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。

④及时处理呼吸循环衰竭。

⑤转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。 4）其他人身伤害事故处理

当发生如高空坠落、被高空坠物击中和机具伤人等而造成人身伤害时： ①向项目部汇报。

②应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。 ③积极进行伤员抢救。

④做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。 （4）应急培训和演练

应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。

在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，

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收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。

在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。

（5）应急通信联络

遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通讯联系方式，并在施工现场、营地的显要急情况使用。

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第八部分 设计计算书

第一种梁支撑体系梁截面600×1600mm模板计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 (mm):600mm； 梁截面高度 (mm):1600mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m； 梁两侧立杆间距(m):1.1m； 梁底增加承重立杆根数：2根 立杆步距(m):1.6m；

梁支撑架搭设高度H(m)10.2m； 钢管:Ф48×3.0； 2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3； 模板自重(kN/m2):0.5kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2； 板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2

3.材料参数

木材弹性模量E(N/mm2):9000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2N/mm2； 面板厚度(mm):18mm

面板弹性模量E(N/mm2):4500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2；

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4.梁底模板参数

底模板方木的间距(mm):250mm； 梁底方木截面宽度b(mm):50mm； 梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):400mm； 次楞间距(mm):300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm； 穿梁螺栓的间隔个数：0个 主楞钢楞圆钢管48×3.0 W=4.49×2=8.98cm3 I=10.78×2=21.56cm4 次楞木楞高度:80mm 次楞木楞宽度:50mm W=53.33×1=53.33cm3 I=213.33×1=213.33cm4

二、梁模侧板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

----混凝土的重度，取24.00kN/m3；

t----新浇混凝土的初凝时间，无资料取5.71h； V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H----混凝土侧压力计算高度，取1600mm；

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----外加剂影响修正系数，取1.20； ----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

65.78kN/m2、38.40kN/m2，取较小值取38.40kN/m2 新浇混凝土压力标准值 F1=38.40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。

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三、梁侧模板面板的计算

面板计算简图(单位：mm)

1.抗弯强度计算

W = (160.00-12.00)×1.802/6=79.92cm3； 新浇混凝土侧压力设计值: q1=(1.60-0.12)×38.4=56.83kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= (1.60-0.12)×4=5.92kN/m； q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×56.83+1.4×5.92=76.48kN/m； l = 0.30m；

M= 0.1ql=0.1×76.48×0.302= 0.69kN〃m； σ = M/W =0.69×106 / 79.92×103=8.63N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 11.00N/mm2； \"满足要求\" 2.抗剪强度计算

V ＝ 0.6ql=0.6×76.48×0.30=13.77KN；

τ=3V/(2bh)=3×13.77×1000/(2×1480×18)=0.78N/mm2； [τ] = 1.20N/mm2； \"满足要求\" 3.挠度验算

q1 = 56.83kN/m； E = 4500N/mm2；

I = (160.00-12.00)×1.803/12=71.93cm4； ν= 0.677ql4/(100EI)

=0.677×56.83×3004/(100×4500×71.93×104) = 0.96 mm； [ν] = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；

\"满足要求！\"

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四、梁侧模板楞的计算

1.次楞计算

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.30×38.4=11.52kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.30×4=1.20kN/m； 荷载设计值：

q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×11.52+1.4×1.20=15.50kN/m； 主楞间距：l=0.40m W = 53.33cm3； I = 213.33cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

(1).次楞强度验算

M = 0.1ql2=0.1×15.50×0.402=0.25kN.m 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 0.25×106/53.33×103 = 4.69 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.00N/mm2； \"满足要求！\" (2).次楞的挠度验算 q = 11.52 kN/m； ν= 0.677ql4/(100EI)

= 0.677×11.52×4004/(100×2133300×9000)=0.10 mm 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/250=1.60mm； \"满足要求！\"

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]= f×A N----穿梁螺栓所受的拉力； A----穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2

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f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力:

N =1.2×(38.4+2)×0.30×0.40=5.82 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92kN； \"满足要求！\"

六、梁底模板计算

W = 60.00×1.802/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.803/12 = 29.16cm4；

梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.60×1.60=24.48kN/m； 模板结构自重荷载设计值：q2=0.5×0.60=0.30kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3=2×0.60=1.20kN/m；

q=1.2×(24.48+0.30)+1.4×1.20=31.42kN/m； Mmax=0.1ql2= 0.1×31.42×0.252=0.20KN〃m； σ =Mmax/W=0.20×106/32.40×103=6.17N/mm2； [f]=11.00N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×31.42×0.25=4.71kN； τ=3V/(2bh)=3×4710/(2×600×18)=0.65N/mm2； [τ] = 1.20N/mm2； \"满足要求\" 3.挠度验算：

ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

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q = q1+q2 = 24.48+0.30 = 24.78kN/m； l = 250mm； E = 4500N/mm2；

[ν] =250/250 = 1.00mm；

ν= 0.677×24.78×2504/(100×4500×29.16×104)=0.50mm； \"满足要求\"

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24.00+1.5)×1.60×0.25+0.5×0.25×(2×

1.48+0.60)/0.60]=13.13 kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×2×0.25=0.70 kN/m； (3)梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.25×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×

(1.1-0.60)/4/0.60=0.75 kN/m

q=q1+q2+q3=13.13+0.70+0.75 = 14.58 kN/m 2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和

弹性模量E分别为：

W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4； E= 9000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

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剪力图(kN)

弯矩图(kN〃m)

形变图(mm) 1.抗弯强度验算：

Mmax= 0.13kN〃m

σ = M/W =0.13×106 /53.33×103=2.44 N/mm2； [f]=11 N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

Vmax= 2.80 kN

τ =3V/(2bh0)=3×2.80×1000/(2×50×80)=1.05N/mm2； [τ]=1.2 N/mm2； \"满足要求！\"

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3.挠度验算：

νmax =0.14 mm；

[ν]= 366.67/250=1.47mm； \"满足要求！\"

八、梁跨度方向纵向钢管计算

托梁采用：钢管 Φ48×3.0； W= 4.49cm3； I= 10.78 cm4； 1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.31 kN.

托梁计算简图

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN〃m)

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托梁计算变形图(mm) (1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.11 kN〃m ；

σ=M/W= 0.11×106 /(4.49×103 )=24.50 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\" (2).挠度验算：

最大变形 νmax = 0.04 mm ；

允许挠度：[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求!\"

2.梁底纵向钢管的强度计算（双钢管）：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.28 kN.

托梁计算简图

托梁计算剪力图(kN)

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托梁计算弯矩图(kN〃m)

托梁计算变形图(mm) (1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.29 kN〃m ；

σ=M/W= 0.29×106 /(8.98×103 )=32.29 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

(2).挠度验算： νmax = 0.11 mm ；

允许挠度：[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求!\"

九、扣件抗滑移及顶托抗压承载力的计算

R ≤ Rc

Rc ---- 扣件抗滑(或顶托抗压）承载力设计值； R ---- 水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力：

梁两侧R=2.81kN，单扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN \"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求\"

梁底R=7.05kN，顶托抗压承载力的设计值为[R]=40.00KN \"顶托抗压承载力的设计计算满足要求\"

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十、立杆的稳定性计算

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.81kN ；

模板支架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1534×10.20=1.88 kN； 上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1: 1.2×（24.00+1.5）×[1+（1.1-0.60）]/2×0.12×1 =2.75kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

p2: 1.2×0.5×[1+（1.1-0.60）]/2×1=0.45kN； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： p3: 1.4×2.5×[1+（1.1-0.60）]/2×1 =2.63kN； N3 =2.75+0.45+2.63 = 5.83 kN；

N = N1+N2+N3 = 2.81+1.88+5.83 = 10.52 kN； i = 1.59； A = 4.24； [f] = 205 N/mm2； l0 = kuh k = 1.155； u = 1.5；

lo = kuh = 1.155×1.5×1.6 = 2.77m； l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 10520/(0.235×424.00) = 105.58 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 = 7.05 kN ；

模板支架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1534×10.20 = 1.88 kN； N = N1+N2 = 7.05+1.88 = 8.93 kN；

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i = 1.59； A = 4.24； W = 4.49； 非顶部立杆段计算： l0 = ku2h k = 1.155； u2 = 1.5；

lo = ku2h = 1.155×1.5×1.6 = 2.77m； l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 30/(0.235×424.00) = .62 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\" 顶部立杆段计算： l0 = ku1(h+2a) k = 1.155； U1 = 1.540；

lo = ku1(h+2a) = 1.155×1.540×(1.6+2×0.2) = 3.56m； l0/ i = 224； 查表得φ= 0.145 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 7050/(0.145×424.00) = 114.67 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

十一、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

p ----立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A

N ----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=10.52 kN A ----基础底面面积 (m2)；A =0.18m2 Fg---- 地基承载力设计值 (kN/m2)；

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地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ×fgk

kc ---- 模板支架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk ---- 地基承载力标准值；fgk=150.00kN/m2 p=58.44kN/m2；fg=60.00kN/m2 \"满足要求!\"

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第二种梁支撑体系取最大梁截面400×1100mm模板进行计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 (mm):400mm； 梁截面高度 (mm):1100mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m； 梁两侧立杆间距(m):0.9m； 梁底增加承重立杆根数：1根 立杆步距(m):1.6m；

梁支撑架搭设高度H(m)10.20m； 钢管:Ф48×3.0； 2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3； 模板自重(kN/m2):0.5kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2； 板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2

3.材料参数

木材弹性模量E(N/mm2):9000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2N/mm2； 面板厚度(mm):18mm

面板弹性模量E(N/mm2):4500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2； 4.梁底模板参数

底模板方木的间距(mm):300mm； 梁底方木截面宽度b(mm):50mm； 梁底方木截面高度h(mm)：80mm；

42

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm):300mm； 主楞间距(mm):400mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm； 穿梁螺栓的间隔个数：0个 主楞钢楞圆钢管48×3.0 W=4.49×2=8.98cm3 I=10.78×2=21.56cm4 次楞木楞高度:80mm 次楞木楞宽度:50mm W=53.33×1=53.33cm3 I=213.33×1=213.33cm4

该梁截面高度比600×1600 mm梁截面高度小，且梁侧面布置相同，

因此梁侧面不必计算。 二、梁底模板计算

W = 40.00×1.802/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.803/12 = 19.44cm4；

梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.40×1.10=11.22kN/m； 模板结构自重荷载设计值：q2=0.5×0.40=0.20kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3=2×0.40=0.80kN/m；

q=1.2×(11.22+0.20)+1.4×0.80=14.82kN/m；

43

Mmax=0.1ql2= 0.1×14.82×0.302=0.13KN〃m； σ =Mmax/W=0.13×106/21.60×103=6.02N/mm2； [f]=11.00N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×14.82×0.30=2.67kN； τ=3V/(2bh)=3×2670/(2×400×18)=0.56N/mm2； [τ] = 1.20N/mm2； \"满足要求\" 3.挠度验算：

ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q = q1+q2 = 11.22+0.20=11.42 kN/m； l = 300mm； E = 4500N/mm2；

[ν] =300/250 = 1.20mm；

ν= 0.677×11.42×3004/(100×4500×19.44×104)=0.72mm； \"满足要求\"

三、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24.00+1.5)×1.10×0.30+0.5×0.30×(2×

0.98+0.40)/0.40]=11.16 kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×2×0.30=0.84 kN/m； (3)梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.30×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×

(0.9-0.40)/4/0.40=1.34 kN/m

q=q1+q2+q3=11.16+0.84+1.34 = 13.34 kN/m 2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和

44

弹性模量E分别为：

W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4； E= 9000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

剪力图(kN)

弯矩图(kN〃m)

形变图(mm)

45

1.抗弯强度验算：

Mmax= 0.17kN〃m

σ = M/W =0.17×106 /53.33×103=3.19 N/mm2； [f]=11 N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

Vmax= 2.58 kN

τ =3V/(2bh0)=3×2.58×1000/(2×50×80)=0.97N/mm2； [τ]=1.2 N/mm2； \"满足要求！\" 3.挠度验算：

νmax =0.05 mm；

[ν]= 450.00/250=1.80mm； \"满足要求！\"

四、梁跨度方向纵向钢管计算

托梁采用：单钢管 Φ48×3.0； W= 4.49cm3； I= 10.78 cm4； 1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.26 kN.

托梁计算简图

托梁计算剪力图(kN)

46

托梁计算弯矩图(kN〃m)

托梁计算变形图(mm) (1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.11 kN〃m ；

σ=M/W= 0.11×106 /(4.49×103 )=24.50 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\" (2).挠度验算：

最大变形 νmax = 0.03 mm ；

允许挠度：[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求!\"

2.梁底纵向钢管的强度计算（双钢管）：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.16 kN.

托梁计算简图

47

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN〃m)

托梁计算变形图(mm)

(1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.27 kN〃m ；

σ=M/W= 0.27×106 /(8.98×103 )=30.07 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

(2).挠度验算： νmax = 0.08 mm ；

允许挠度：[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求!\"

48

五、扣件抗滑移及顶托抗压承载力的计算

R ≤ Rc

Rc ---- 扣件抗滑(或顶托抗压）承载力设计值； R ---- 水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力：

梁两侧R=2.23kN，单扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN \"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求\"

梁底R=5.59kN，顶托抗压承载力的设计值为[R]=40.00KN \"顶托抗压承载力的设计计算满足要求\"

六、立杆的稳定性计算

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.23kN ；

模板支架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1534×10.20=1.88 kN； 上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1: 1.2×（24.00+1.5）×[1+（0.9-0.40）]/2×0.12×1 =2.75kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

p2: 1.2×0.5×[1+（0.9-0.40）]/2×1=0.45kN； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： p3: 1.4×2.5×[1+（0.9-0.40）]/2×1 =2.63kN； N3 =2.75+0.45+2.63 = 5.83 kN；

N = N1+N2+N3 = 2.23+1.88+5.83 = 9.94 kN； i = 1.59； A = 4.24； [f] = 205 N/mm2； l0 = kuh k = 1.155； u = 1.50；

lo = kuh = 1.155×1.50×1.6 = 2.77 m；

49

l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 9940/(0.235×424.00) = 99.96 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 = 5.59 kN ；

模板支架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1534×10.20 = 1.88 kN； N = N1+N2 = 5.59+1.88 = 7.47 kN； i = 1.59； A = 4.24； W = 4.49； 非顶部立杆段计算： l0 = ku2h k = 1.155； u2 = 1.50；

lo = ku2h = 1.155×1.50×1.6 = 2.77 m； l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 7470/(0.235×424.00) = 74.97 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\" 顶部立杆段计算： l0 = ku1(h+2a) k = 1.155； U1 = 1.540；

lo = ku1(h+2a) = 1.155×1.540×(1.6+2×0.2) = 3.56m； l0/ i = 224； 查表得φ= 0.145 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 5590/(0.145×424.00) = 90.92 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

50

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

p ----立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A

N ----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=9.94 kN A ----基础底面面积 (m2)；A =0.30m2 Fg---- 地基承载力设计值 (kN/m2)； 地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ×fgk

kc ---- 模板支架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk ---- 地基承载力标准值；fgk=150.00kN/m2 p=33.13kN/m2；fg=60.00kN/m2 \"满足要求!\"

51

第三种梁支撑体系取最大梁截面300×700mm模板进行计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 (mm):300mm； 梁截面高度 (mm):700mm； 混凝土板厚度(mm):120mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.0m； 梁两侧立杆间距(m):0.8m； 梁底增加承重立杆根数：0根 立杆步距(m):1.6m；

梁支撑架搭设高度H(m)10.20m； 钢管:Ф48×3.0； 2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3； 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3； 模板自重(kN/m2):0.5kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2； 板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2

3.材料参数

木材弹性模量E(N/mm2):9000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2N/mm2； 面板厚度(mm):18mm

面板弹性模量E(N/mm2):4500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):11N/mm2； 4.梁底模板参数

底模板方木的间距(mm):250mm； 梁底方木截面宽度b(mm):50mm； 梁底方木截面高度h(mm)：80mm；

52

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm):300mm； 主楞间距(mm):400mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm； 穿梁螺栓直径(mm):M12mm； 穿梁螺栓的间隔个数：0个 主楞钢楞圆钢管48×3.0 W=4.49×2=8.98cm3 I=10.78×2=21.56cm4 次楞木楞高度:80mm 次楞木楞宽度:50mm W=53.33×1=53.33cm3 I=213.33×1=213.33cm4

该梁截面高度比600×1600 mm梁截面高度小，且梁侧面布置相同，

因此梁侧面不必计算。 二、梁底模板计算

W = 30.00×1.802/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.803/12 = 14.58cm4；

梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：

q1=(24.00+1.5)×0.30×0.70=5.36kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2=0.5×0.30=0.15kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

53

q3=2×0.30=0.60kN/m；

q=1.2×(5.36+0.15)+1.4×0.60=7.45kN/m； Mmax=0.1ql2= 0.1×7.45×0.252=0.05KN〃mm； σ =Mmax/W=0.05×106/16.20×103=3.09N/mm2； [f]=11.00N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×7.45×0.25=1.12kN；

τ=3V/(2bh)=3×1120/(2×300×18)=0.31N/mm2； [τ] = 1.20N/mm2； \"满足要求\" 3.挠度验算：

ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q =q1+q2=5.36+0.15=5.51kN/m； l =250mm； E = 4500N/mm2；

[ν] =250/250 = 1.00mm；

ν= 0.677×5.51×2504/(100×4500×14.58×104)=0.22mm； \"满足要求\"

三、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24.00+1.5)×0.70×0.25+0.5×0.25×(2×

0.57+0.30)/0.30]=6.08 kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×2×0.25=0.70 kN/m； (3)梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.25×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×

(0.8-0.30)/4/0.30=1.49 kN/m

q=q1+q2+q3=6.08+0.70+1.49=8.27 kN/m

54

2.支撑方木验算：

W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3； I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4； E= 9000 N/mm2；

梁底方木计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN〃m)

形变图(mm)

55

1.抗弯强度验算：

Mmax= 0.44kN〃m

σ =M/W=0.44×106 /53.33×103=8.25 N/mm2； [f]=11 N/mm2； \"满足要求！\" 2.抗剪强度计算：

Vmax= 1.35 kN

τ =3V/(2bh0)=3×1.35×1000/(2×50×80)=0.51N/mm2； [τ]=1.2 N/mm2； \"满足要求！\" 3.挠度验算：

νmax =2.80 mm；

[ν]= 800.00/250=3.20mm； \"满足要求！\"

四、梁跨度方向纵向钢管计算

托梁采用：钢管(单钢管) :Φ48×3.0； W= 4.49cm3； I= 10.78 cm4；

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.35 kN.

托梁计算简图

56

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN〃m)

托梁计算变形图(mm)

(1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.51 kN〃m ；

σ=M/W= 0.51×106 /(4.49×103 )=113.59 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\" (2).挠度验算：

最大变形 νmax = 1.57 mm ；

允许挠度：[ν]= 1000.00/250=4.00mm； \"满足要求!\"

57

五、扣件抗滑移的计算

R ≤ Rc

Rc ---- 扣件抗滑承载力设计值；

R ---- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.90kN 扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN \"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求\"

六、立杆的稳定性计算

纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.90kN ；

模板支架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1534×10.20=1.88 kN； 上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1:1.2×（24.00+1.5）×[1+（0.8-0.30）]/2×0.12×1=2.75kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

p2:1.2×0.5×[1+（0.8-0.30）]/2×1=0.45kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： p3: 1.4×2.5×[1+（0.8-0.30）]/2×1=2.63kN/m； N3 =2.75+0.45+2.63=5.83 kN； N =N1+N2+N3=5.90+1.88+5.83=13.61 kN； i = 1.59； A = 4.24； [f] =205 N/mm2； l0 = k1uh k1 = 1.155； u = 1.5；

lo = k1uh = 1.155×1.5×1.6 = 2.77m； l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 13610/(0.235×424) = 136.59 N/mm2； [f]=205 N/mm2； \"满足要求!\"

58

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

p ----立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A

N ----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=13.61 kN A ----基础底面面积 (m2)；A =0.30m2 Fg---- 地基承载力设计值 (kN/m2)； 地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ×fgk

kc ---- 模板支架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk ---- 地基承载力标准值；fgk=150.00kN/m2 p=45.37kN/m2；fg=60.00kN/m2

\"满足要求!\"

59

扣件式钢管楼板模板计算书

一、参数信息：

1.立杆参数：

立杆的纵距b=1.0m 立杆的横距l=1.0m 立杆的步距h=1.6m 2.荷载参数：

混凝土板厚：120mm 混凝土自重选用25kN/m3 模板自重采用0.5kN/m2 施工均布荷载选用2.5kN/m2 3.木方参数：

木方的宽度50mm 木方的高度80mm 木方的间距400mm

木方的弹性模量为9000N/mm2 木方的抗剪强度取1.2N/mm2 木方的抗弯强度取11N/mm2

木方的截面惯性矩I=5.00×8.003/12=213.33cm4 木方的截面抵抗矩W=5.00×8.002/6=53.33cm3 4.面板参数：

面板板厚为18mm

面板的抗剪强度取1.2N/mm2 面板的抗弯强度取11N/mm2 面板的弹性模量为4500N/mm2

面板的截面惯性矩I=100×1.803/12=48.60cm4 面板的截面抵抗矩W =100×1.802/6=54.00cm3 5.其他参数：

搭设高度取10.20m 钢管尺寸:Ф48×3.0

60

钢管i:1.59cm

钢管立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24cm2 钢管截面惯性矩I=10.78cm4 钢管截面惯性矩W=4.49cm3

二、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取1米板

带的按照三跨连续梁计算。

计算简图

静荷载标准值：q1=25×0.12×1+0.5×1=3.50kN/m 活荷载标准值： q2=2.5×1=2.50kN/m

荷载设计值：q=1.2×3.50+1.4×2.50=7.70kN/m 1、抗弯强度计算

M = 0.1ql2

M=0.1×7.70×0.402=0.12kN.m

截面抗弯强度计算值： σ= M / W < [σ] σ=0.12×106/(54.00×103)=2.22 N/mm2 截面抗弯强度设计值:[f]=11.00 N/mm2

\"满足要求!\"

V=0.6ql

2、抗剪计算

V=0.600×7.70×0.40=1.85kN

截面抗剪强度计算值 ： T=3Q/2bh < [T] T=3×1850/(2×1000.00×18)=0.15N/mm2 截面抗剪强度设计值 :[T]=1.20N/mm2

\"满足要求!\"

61

3、挠度计算

v=0.677q1l4/100EI < [v]

面板最大挠度计算

v=0.677×1.2×3.50×4004 /(100×4500×486000)=0.34mm [v]=400/250=1.60mm \"满足要求!\"

三、板底木方和支撑钢管的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

计算简图

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m) q11=25×0.12×0.40=1.20kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 =0.5×0.40=0.20kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值产生的荷载(kN/m)： q22=2.5×0.40=1.00kN/m 荷载设计值：

q=1.2×(1.20+0.20)+1.4×1.00=3.08kN/m 2.（纵向）木方的计算

(1)木方抗弯强度计算：

最大弯矩: M =0.1ql2=0.1×3.08×1.02=0.31kN.m 截面抗弯强度必须满足: σ=M/W < [f]

抗弯计算强度计算值 ： σ=0.31×106/(53.33×103)=5.81N/mm2 \"木方的最大应力计算值5.81N/mm2，小于木方抗弯强度设计值

11.00N/mm2,满足要求!\"

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算: V=0.6ql=0.6×3.08×1.0=1.85KN

62

截面抗剪强度必须满足: V = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值： V=3×1.85×1000/(2×50×80)=0.69N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2

\"满足要求!\"

(3)木方挠度计算 v=0.677(q1+q2)l4/100EI < [v] 面板最大挠度计算:

v=0.677×1.2×(1.20+0.20)×10004 /(100×9000×2133300) =0.59mm

[v]=1000.00/250=4.00mm \"满足要求!\" 3.（横向）钢管的计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =3.08×1.0=3.08kN；

剪力图

弯矩图

63

挠度图

最大弯矩 Mmax =0.79kN.m ；

最大应力 σ=0.79×106/4.49×103=175.95N/mm2 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f] =205.00N/mm2； \"满足要求!\"

最大变形 Vmax=2.42mm ；

最大允许挠度 Vw=1000.00/150=6.67mm \"满足要求!\"

四、扣件抗滑移的计算

R ≤ Rc

Rc ---- 扣件抗滑承载力设计值；

R ---- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； R取最大支座反力,R=8.60kN

双扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN \"满足要求\"

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

1.静荷载标准值：

(1) 钢管模板支架的自重(kN)： 结构自重标准值Gk=0.1534kN/m NG1 =1.2×0.1534×10.20=1.88kN 2.立杆的轴向压力设计值：

N=8.60+1.88=10.48KN

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

N =10.48kN； i=1.59cm； A=4.24cm2； [f]=205.00 N/mm2； l0 = k1uh

K1=1.155 ； u = 1.5；

lo = k1uh = 1.155×1.5×1.6 = 2.77m； l0/ i = 174； 查表得φ= 0.235 σ = N/(φA)≤[f]；

σ=10480/(0.235×424.00)=105.18N/mm2； \"满足要求!\"

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

p ----立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A

N ----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；A ----基础底面面积 (m2)；A =0.30m2 Fg---- 地基承载力设计值 (kN/m2)； 地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ×fgk

kc ---- 模板支架地基承载力调整系数；kc=0.4 f2gk ---- 地基承载力标准值；fgk=150.00kN/m p=34.93kN/m2；fg=60.00kN/m2 \"满足要求!\"

65

N=10.48 kN

第九部分 附图

第一种梁立杆侧面图

66

第二种梁立杆侧面图

67

第三种梁立杆侧面图

68

专项施工方案报审表

致：厦门市筼筜新市区工程监理有限公司 水电第六支队一大队文体活动中心屋面高大模板工程安全专项施工方案已按专家论证审查报告修订完成，请审批。 施工单位： 项目经理（签字）： 年 月 日 监理工程师审查意见： 监理 单位 审批 总监审查意见： 意见 监理单位（盖章）： 总监（签字）： 年 月 日 监理工程师（签字）： 年 月 日

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水电第六支队一大队文体活动中心

屋面高大模板工程

安 全 专 项 施 工 方 案 职 务 （按专家论证审查报告修订）姓 名 编制人 审核人 审批人 职 称 工程师 工程师 高 工 项目经理 技术科长 总工 身份证号 编制单位：江西泰隆建筑工程有限公司 日 期： 二O一四年四月二十四日

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