第４ｌ卷第８期２０１０年８月 Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ 建 筑 技 术 ・７０７・ Ｖｏ１．４１ Ｎｏ．８ Ａｕｇ．２０１０ 新型支撑标准化模板体系的试验研究 杨全付 ，马荣全２，徐 蓉 ，马锦明 ，王旭峰 （１．同济大学，２０００９２，上海；２．中国建筑第八工程局有限公司，１０００９７，北京） 摘要：为探求新型支撑标准化模板体系在混凝土结构施工期间的竖向荷载传递规律，对天津泰达项 目试验工程进行现场测试。试验结果表明．在剪力墙住宅结构标准层施工中，支撑轴力不仅与施工进展相关，而 且与支撑所处的位置、拆模方案相关：钢筋应力的变化规律不仅与施工进展相关，而且与拆模方案相关；不同的 拆模方案对支撑架的竖向位移基本上没有影响。 关键词：支撑；钢筋应力；龄期强度；龄期弹性模量；剪力墙结构 中图分类号：ＴＵ ７５５．２２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１０００—４７２６（２０１０）０８—０７０７—０５ ＥＸＰＥＲＩＭ ＮＴＡＬ ＳＴＵＤＹ ｏＮ ＮＥＷ ＳＴＡＮＤＡＲＤ ＦｏＩ ＷｏＲＫ ＳＹＳＴＥＭ ｏＦ ＳＨｏＲＥ ＹＡＮＧ Ｑｕａｎ－ｆｕ ，ＭＡ Ｒｏｎｇ—ｑｕａｎ。，ＸＵ Ｒｏｎｇ ，ＭＡ Ｊｉｎ－ｍｉｎｇ。，ＷＡＮＧ Ｘｕ－ｆｅｎｇ （１．Ｔｏｎ￣ｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０００９２，Ｓｈａｎｇｈａｉ，Ｃｈｉｎａ；２．Ｃｈｉｎａ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ８ｔｈ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｕｒｅａｕ Ｃｏ．，Ｌｔｄ，１０００９７，Ｂｅｉｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐｕｒｐｏｓｅ ｏｆ ｐｒｅｓｅｎｔ ｗｏｒｋ ｉｓ ｔｏ ｏｂｔａｉｎ ａ ｄｅｔａｉｌｅｄ ｋｎｏｗｌｅｄｇｅ ｏｆ ｌｏａｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｈｉｇｈ—ｒｉｓｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ａｎ ｅｘｔｅｎｄｅｄ ｏｎ—ｓｉｔｅ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ ｐｒｏｇｒａｍｍｅ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｉｎ ａ ｍｕｌｔｉｓｔｏｒｙ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｄｕｒｉｎｇ ｉｔｓ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．，Ｉ＇｝ｌｅ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ａｎｄ ｒｅｉｆｎｏｒｃｅｄ ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｙｓｔｅｍ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｆｉｅｌｄ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ．Ｔｈｅ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ａｎｄ ｒｅｉｆｎｏｒｃｅｄ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ｈａｓ ｂｅｅｎ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｇｒｅｓｓ ａｎｄ ｔｅｍｐｌａｔｅ ｐｒｏｇｒａｍ ａｎｄ ｓｕｐｐｏｒｔ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｅａｒ ｗａｌ１ ｓｔｕｒｃｔｕｒｅ．Ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｓｔｒｅｓｓ ｉＳ ｓｉｍｉｌａｒ ｔｏ ｔｈｅ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ．Ｔｈｅ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｙｓｔｅｍ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｈａｒｄｌｙ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄ ｂｙ ｔｅｍｐｌａｔｅ ｐｒｏｇｒａｍ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｈｏｒｅ；ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｓｔｒｅｓｓ；ａｇｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ａｇｅ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ；ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 在钢筋混凝土结构的施工过程中，施工单位既要 施工期结构安全事故大大高于使用期结构的重要原因 确保结构安全，也要追求工程进度，这就要求施工期结 之一。施工过程中的钢筋混凝土结构，由数层楼板及连 构有一个合理的安全水平来满足两方面的需要。而现 接它们的不可忽视的支撑系统组成。在整个施工过程 行的钢筋混凝土结构设计规范和模板工程施工规范… 中，结构及所承受的施工荷载均随时间变化，属于慢时 并未能为施工期结构提供较统一的安全度要求。这是 变结构体系。新浇筑楼板的自重及施工荷载通过支撑 系统向下层楼板传递，荷载效应随着施工进程不断累 收稿日期：２０１０—０４—１６ 积，可使施工过程中楼板承担的荷载远大于结构设计 作者简介：杨全付（１９８４一），男，河南新乡人，硕士，主要研究方向为模 板和脚手架，ｅ—ｍａｉｌ：ｙａｎｇｑｕａｎｆｕ９２０＠１６３．ｅｏｍ． 允许的楼板承载能力。这些特点使施工期钢筋混凝土 能否通过试验，证实结构在受力时，虽然在受拉区 有些观点所认为，只有试验才是确定这些数据的唯一 域水泥石有所伸长，但因此时结构内尚存在未完全水 手段。有时实际工程经验更有价值。应该在这两者结合 化反应的水泥浆体，在荷载不再持续增加的情况下，通 的基础上，综合分析研究。在当前，没有更多财力物力 过结构后期的水化反应，应能对先期生成的缺陷进行 进行大量基础性试验的情况下，应积极为日后的研究 修复。 工作积累资料。只强调工程经验，也容易犯以偏概全的 （３）早拆体系后期拆除的立杆，逐层将在施层荷 错误。我们企盼国家有关部Ｉ］能够早目搭建起两者之 载以点荷载的形式向已施工完毕的楼层传递，究竟需 间的桥梁，促使早拆工艺的基础理论和试验研究结出 要几层楼板才能消化掉在施层荷载，每层分配的比例 硕果。 是多少，目前都是根据实际工程摸索的经验来确定，尚 参考资料 有很大的盲目性。 ［１］ＧＢ ５０２０４－－２００２，混凝土结构工程施工质量验收规范Ｉｓ］． （４）对早拆工艺的基础理论和试验研究。既需要 ［２］杜荣军．混凝土工程模板与支架技术［Ｍ］．北京：机械工业出版社， ２ｏ０５． 大量的试验，又需要一定数量的工程实践经验。不能像 ［３］建筑施工手册［Ｍ］．第４版．北京：中国建筑工业出版社．２００３． ・７０８・ 建筑技术 第４ｌ卷第８期 结构的特征与使用期迥然不同，有时会产生整个结构 次楞由方钢管制成。截面为７０ｍｍｘ５０ｍｍｘ３．５ｍｍ。主 生命周期中最危险的状况。钢筋混凝土结构施工过程 要有１．８，１．２ｍ两种长度。次楞配有长０．９～１．２ｍ的可伸 中楼板出现的裂缝、挠度过大乃至破坏倒塌往往与此 缩式次楞，主要用于楼板边缘处的模板铺设。连接接头 有关。 量研究。２００４年，赵挺生等针对施工期现浇钢筋混凝土 结构的时变性，建立了以施工时变结构体系弹性特征 主要有两种类型，一为连接主楞与支撑的接头，二为连 关于施工期的钢筋混凝土结构，国内外学者作了大 接主楞与次楞的接头。 ２工程概况 值为参数的现浇钢筋混凝土结构施工受力性能分析的 弹性支撑连续梁模型［２】。２００７年，Ｉ．Ｐｕｅｎｔｅ等对西班牙一 个建筑工程进行现场试验，并对比试验结果和以往的 理论分析结果，指出３一Ｄ精确分析方法是唯一能正确预 测楼板和支撑的分配规律∞］，理论分析结果与现场测试 数据非常吻合。２００７年，张福亮以早拆模板体系为研究 对象，对早拆模板体系施工过程进行数值模拟，指出早 拆模板的影响因素。在新成熟理论的基础上得出混凝 土结构拆模时间的计算方法［４］。２００８年，徐佳玮针对剪 力墙结构和框架结构进行支撑架的现场试验，测试支 撑轴力、钢筋应力，提出了改进的简化计算模型［５］。 以往的研究多集中于碗扣式支撑架而存在一定 的局限性。随着施工技术的不断进步，借鉴以往的研 究成果，研究新型支撑标准化模板体系的施工 特性，对于正在进行大规模建设的中国具有特别重 要的意义。 １支撑标准化模板体系 支撑标准化模板体系由支撑、主楞、次 楞、连接头、三脚架组成（图１）。支撑由两节钢管组 成，外套管管径为６５ｍｍ，壁厚３．５ｍｍ；内插管管径为４８ ｍｍ。壁厚３．５ ｍｍ。内插管按间距１００ｍｍ开直径５ ｍｍ的 圆孔，用于垂直高度大调节；在内外管连接处有螺栓把 手，用于垂直高度微调节，调节范围为１００ｍｍ。支撑的 底部和顶部分别连接边长１００ ｍｍ的钢板作为垫块。主 。（ｄ） （ｅ） 图１ 支撑体系基本构件示意 （ａ）支撑；（ｂ）主次楞；（ ）可伸缩式次楞；（ｄ）用于主楞和次 楞的连接头；（ｅ）用于主楞与主楞的连接头 天津泰达城Ｒ５地块一期工程项目，坐落于天津 市红桥区关下５号地块。现浇钢筋混凝土剪力墙结 构，地下１层，地上３２层，建筑高度为９９．６０ ｍ，总建筑 面积为１４ ９２５ ｍ （含地下面积４５９ ｍ ），标准层建筑面 积为４５２ ｍ 。梁、柱混凝土强度等级分别为Ｃ３０（２０ 层至屋顶层）、Ｃ３５（１０层至ｌ９层）、Ｃ４０（地下一层至９ 层），板厚为１４０ ｍｍ，板混凝土强度等级均为Ｃ３０。试 验区域（图２）选择第一层至第三层，在第一层分Ａ，Ｂ， Ｃ三个测区设置测试仪器，其中测区Ａ属于带梁房间， 测区Ｂ，Ｃ属于不带梁房间。 图２结构标准层及试验区域示意 ３试验方案与测点布置 ３．１试验方案 根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（ＧＢ ５０２０４—２００２），当板、梁的跨度小于２ ｍ，在混凝土龄期 强度达到５Ｏ％时，可拆除底模；当板、梁的跨度小于８ ｍ 时．在混凝土龄期强度达到７５％时，可拆除底模；当板、 梁的跨度大于８ｍ时，在混凝土龄期强度达到１００％时， 可拆除底模。为了考察拆除模板和次楞对支撑体系的 影响，天津泰达项目现场试验对Ａ房间分两个阶段拆 除支撑架，按照混凝土试件的龄期强度达到７５％以上 （保守做法），先拆除模板和次楞；按照混凝土试件的龄 期强度达到１Ｏ０％以上再拆除支撑。Ｂ，Ｃ房间按照 混凝土试件的龄期强度达到１００％后，一次拆除模板、 次楞和支撑。测试仪器均在第一层布置，随着施工 进展而测试一个３层模板支架的施工循环。每天采集１ 次数据．关键施工工序每天采集２次数据。 ２０１０年８月 杨全付，等：新型支撑标准化模板体系的试验研究 ・７０９・ 为确定模板和次楞的拆除时间，试验进行同条件 试件的强度和弹性模量测试。现场分别制作７组同条件 ４实测结果分析 １楼板的应力变化规律 强度试件和弹性模量试件，其中强度试件每组３个，弹 ４．根据实测结果绘制钢筋应力变化曲线，其中测区 性模量试件每组６个，按照１，３，５，７，１４，２１，２８ ａＭ别进 行测压，得出混凝土龄期强度与龄期弹性模量发展 曲线。 Ａ各测点钢筋应力变化曲线见图４，测区Ｂ，Ｃ各测点钢 筋应力变化曲线见图５。 ３．２测试仪器和测点布置 （１）支撑的应变测试采用基康ＢＧＫ一４ ０００型 应变计，数据采集系统采用基康配套的ＢＧＫ一４０８型振 ＋１号 弦式读数仪，可直接读取应变和温度。钢筋的应力测试 采用ＪＴＭ—Ｖ１ ０００型振弦式钢筋计，数据采集系统采用 ＪＴＭ—Ｖ１０Ｂ型频率读数仪。主楞、次楞、模板的竖向位移 采用挠度计。 （２）试验选取有代表性的房间Ａ，Ｂ，Ｃ为测试房 间，其中测区Ａ布置应变计和钢筋计１—７号点，挠度计 １ ５号点；测区Ｂ布置应变计８一ｌ２号点，挠度计６一ｌｌ号 点；测区Ｃ布置应变计和钢筋计１３—１５号点，挠度计１２— ∞ ∞ 如 加 ｍ ｏ １４号点（图３）。 ７７０ｏ ８ 目』 Ｊ ８５ 斗 ０ ｛ ＝ ＝＝ ——８。＿８。——ｏＩ ，ｒ重、ｃ 翰 ｝ ＝ 二 ＿ ５圄６ ０ ７ ∞８－＿ ６ｏ０ 一 【 一 …… 川卜１ 。赢ｆ １ ｌ ００一ｆ一１ｌ ｕＩ扭 ｉｍ—Ｉ １山 ｎｎ一 （ｃ） 图３各测区测点布置示意 （ａ）Ｎ区Ａ；（ｂ）测区Ｂ；（ｃ）Ｎ区Ｃ ▲一主次楞、模板跨中安装挠度计；■一支撑安装应变 计，对应楼板处安装钢筋计；ｏ一支撑 ＋２号 ＋３号 ４号 ５号 一 一６号 一●一７号 龄期／ｄ 图４测区Ａ各测点钢筋应力变化曲线 ５０ ＋８号 ÷９号 ４０ 罨３０ ＋１０号 一 一菩２０ １１号 一＿一１２号 娄１０ ・－．一１３号 Ｏ ・ １４号 一１０ …＊“１５号 龄期／ｄ 图５测区Ｂ和ｃ各测点钢筋应力变化曲线 从图４可看出，各测点钢筋应力变化趋势基本一 致，随着施工过程而不断增加，楼板内钢筋的最大应力 值为５０ ＭＰａ。当浇筑第一层楼板混凝土后，钢筋应力出 现压应力，这是由于混凝土收缩所致。随着上部荷载的 施加。钢筋应力逐渐由压应力向拉应力转变。当浇筑第 二层楼板混凝土时，钢筋应力突然增加，而后不断增 加，直到浇筑第三层楼板混凝土后逐渐趋于稳定。测区 Ａ是当同条件混凝土试件的龄期强度达到７５％后，拆除 模板和次楞，楼板主动发生变形，钢筋应力持续增加。 从图５可看出，不同位置的钢筋应力变化规律不一 样，不同的拆模方案对钢筋应力有一定的影响。测点９ 位于楼板跨中位置处，此处钢筋应力有一个明显的峰 值，即浇筑第二层楼板混凝土时，出现第一峰值。测点 １０，１ １，１２位于剪力墙附近，此处钢筋应力有两个明显 的峰值，即浇筑第二层剪力墙混凝土时，出现第一峰 值，而后钢筋应力突然减小，随着上部荷载的增加而增 加；浇筑第三层剪力墙混凝土时，出现第二峰值，而后 钢筋应力突然减小，直至第三层楼板混凝土浇筑后趋 于稳定。对比测点９和１５，测点ｌ５处钢筋应力在浇筑第 二层楼板混凝土后突然增大，而后一直增加。这是由于 ・７１０・ 建筑技术 第４１卷第８期 在浇筑第三层剪力墙混凝土时楼板上放置布料杆，导 致施工荷载增加，此处钢筋应力没有下降的突变。 ４．２支撑的轴力变化规律 ２ Ｏ ８ ６ ４ ２ ０ ２ ｚ 暴毂槭 出现一个明显的突变。这是由于在浇筑剪力墙混凝土 时测区Ｃ放置布料杆，同时测区Ｃ是施工材料的堆放 地，这些施工荷载致使此处支撑轴力一直增加，并有一 个明显的突变。对比各测区支撑轴力变化曲线。测区Ａ 支撑的最大轴力在１２ ｋＮ左右。而测区Ｂ和Ｃ支撑的最大 ８ ６ ４ ２ ０ ８ ６ ４ ２ Ｏ 测区Ａ各测点支撑轴力变化曲线见图６，测区Ｂ，Ｃ 各测点支撑轴力变化曲线见图７。 轴力在 １６ ｋＮ左右。由此可见。施工期间的混凝土结 构参与竖向荷载分配，可有效地减小支撑系统承担的 Ｚ 群 瓤 槭 一 ＿－一＋＇．ｌ◆・＿－２３４５６１号 荷载，而且有利于支撑系统的稳定。 根据实测结果绘制支撑架的竖向位移变化曲线， ４．３支撑的轴力变化规律 其中测区Ａ各测点的竖向位移变化曲线见图８。测区Ｂ 。・。７号 图６测区Ａ各测点支撑轴力变化曲线 －．Ｉ ８号 ＋９号 ４ ＋１０号 ５ ・・＾－－１１号 －・－１２号 －●・１３号 ． ｌ４号 ． ｌ５号 １ ２ ３４５６７ ８９ｌ０ｌ１ １２１３１４１５ｌ６１７ｌ８１９２０ 龄期／ｄ 图７测区Ｂ和Ｃ各测点支撑轴力变化曲线 从图６可看出，支撑轴力在浇筑第一层楼板混凝土 时（４ ｄ龄期）有一个大突变，而后上下波动；在浇筑第 二层楼板混凝土时（１１ ｄ龄期）有一个小突变，而后趋 于稳定；在浇筑第三层楼板混凝土时（１８ ｄ龄期）没有 明显变化。 从图７可看出，不同位置的支撑轴力变化规律不一 样，不同的拆模方案对支撑轴力有一定的影响。测点９ 位于楼板跨中．支撑轴力有两个峰值，即当浇筑第一层 楼板混凝土后达到第一峰值，而后不断增加，当浇筑第 二层楼板混凝土后达到第二峰值，当浇筑第三层楼板 混凝土后，没有明显变化。测点６，１０，１４，位于局部开有 洞口的剪力墙附近。支撑轴力也有两个峰值，但第一峰 值明显大于第二峰值。这是由于剪力墙结构参与承担 上部荷载，但洞口对剪力墙的刚度有一定的削弱作用。 测点７，１１，１３，位于没有洞口的剪力墙附近，支撑轴力 仅有一个明显的峰值，即在浇筑第一层楼板混凝土后 达到峰值，而后基本上趋于稳定。测点１５，位于楼板跨 中，支撑轴力有明显的两个峰值和一个突变，即当浇筑 第一层楼板混凝土后达到第一峰值，浇筑第二层楼板 混凝土后达到第二峰值，浇筑第三层剪力墙混凝土时 和Ｃ各测点的竖向位移变化曲线见图９。 ＋ｌ号 ＋２号 ．．－３号 ３ ２ ｌ Ｏ ５ ３ ５ ２ ５ ｌ ５ Ｏ ４ ．３ －×．．４号 ２ １ Ｏ ５ ５ ４ ５ ３ ５ ２ ５ １ ５ Ｏ ． ．５号 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ 龄期／ｄ 图８测区Ａ各测点竖向位移变化曲线 ＿◆－６号 ＋７号 ＋８号 －漤 Ｉｘ－－９号 － 一１０号 一ｏ－１１号 ．目．１２号 ．Ｉ．．．１３号 ＋１４号 ｌ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １０ １１ １２ ｌ３ ｌ４ １５ 龄期／ｄ 图９测区Ｂ和Ｃ各测点竖向位移变化曲线 从图８可看出，支撑架的竖向位移在浇筑第一层楼 板混凝土后突然增加，而后上下波动，最大值为４ｍｍ， 小于规范给定的限值［ ，满足刚度要求。 从图９可看出，支撑架的竖向位移变化规律与测区 Ａ类似，在浇筑第一层楼板混凝土时达到峰值，而后上 下波动。可见，不同的拆模方案对支撑架的竖向位移基 本上没有影响。因此，在满足现行规范和工程要求的前 提下，分阶段拆除支撑架，可加快模板材料的周转，提 高经济效益。 ４．４混凝土的龄期强度和弹性模量变化规律 根据实测结果绘制混凝土龄期强度和龄期弹性模 ４ ２０１０年８月 杨全付，等：新型支撑标准化模板体系的试验研究 ・７１１・ 量变化曲线，其中混凝土强度试件的龄期强度发展曲 线见图１０，混凝土弹性模量试件的龄期弹性模量发展 曲线见图１ １，混凝土龄期强度与龄期弹性模量的相对 关系见图１２。 ４５ ４０ 验数据点分别进行对数拟合，可得出公式（１），（２）；根 据图１２，对龄期强度与龄期弹性模量的相互关系进行 多项式拟合，可得出公式（３）。 ｉｆ（ｔ）＝７．９２６ ｌｎｔ＋１３．３２１ ＝Ｏ．５３９ ６ ｌｎｔ＋１．７８４ ７ （１） （２） ３５ ３０ ２５ Ｅｏ（ｔ）＝Ｏ．００１ ６ｆｉ（ｔ） －０．０２１ ７ （ ）＋２．０１２ ９ （３） 式中； （ 为混凝土第ｔ天的龄期强度（ＭＰａ）；Ｅ。（ 为混凝土第ｔ天的龄期弹性模量（１０ＧＰａ）；￡为龄期（ｄ）。 ２０ ｌ５ ｌＯ ５ 结语 ５ ０ ２４６８ １０ １２ １４ １６ １８２０２２２４２６２８３０ （１）支撑轴力不仅与施工进展相关，而且与支撑 ． 龄期／ｄ 所处的位置、拆模方案相关。按照同条件混凝土试件的 图１Ｏ混凝土龄期强度发展曲线 龄期强度达到７５％后拆除模板和次楞可有效降低支撑 的峰值，有利于支撑轴力的稳定，而且剪力墙附近的支 撑轴力先于楼板跨中的支撑轴力稳定。 （２）钢筋应力不仅与施工进展相关，而且与拆模 方案相关。按照同条件混凝土试件的龄期强度达到 ７５％后拆除模板和次楞可促使楼板和剪力墙“主动”参 与竖向荷载的分配。楼板内钢筋应力随着施工过程而 不断增加，最终稳定在５０ ＭＰａ左右，这对于混凝土结构 龄期／ｄ 来说是可以承受的。 图ｌ１ 混凝土龄期弹性模量发展曲线 （３）不同的拆模方案对支撑架的竖向位移基本上 没有影响。在剪力墙住宅结构标准层施工中，按照同条 件混凝土试件的龄期强度达到７５％后拆除模板和次 窖 楞，支撑架的竖向位移小于规范限值ｒ１］，满足工程要 咖 ＜ 求。因此，在剪力墙结构住宅标准层施工中，采用“三层 蚶 支撑加两层模板”的方案，分阶段拆除支撑架，按照同 截 条件混凝土试件的龄期强度达到７５％后拆除模板和次 楞，按照同条件混凝土试件的龄期强度达到１００％后拆 龄期强度／ＭＰａ 除支撑，在技术上是可行的。 图１２混凝土龄期强度与弹性模量的相对变化曲线 由于时间、人力及其他客观因素的存在，本试验 仅在剪力墙结构进行测试，测试期间气温较高，强度 从图１０可看出，混凝土早期强度发展很快，７ ｄ的 和弹性模量发展均较快，还需进一步研究冬期施工 龄期强度达到１００％的标准强度，之后发展缓慢。最终 及其他结构形式施工下，分阶段拆除支撑架的技术 ２８ ｄ的龄期强度达到１３０％左右。 可行性。 从图１１可看出．混凝土早期弹性模量的发展规律 参考文献 与强度的发展规律类似。从图１２可看出，混凝土的早 ［１］ＪＧＪ１６２—２００８，建筑施工模板安全技术规范［Ｓ］． 期弹性模量的发展速度滞后于早期强度；而规范中只 ［２］赵挺生，方东平，顾祥林，等．施工期现浇钢筋混凝土结构的受力特 规定拆除底模的控制条件是强度指标，实际上混凝土 性［Ｊ］．工程力学，２００４，２１（２）． ［３］Ｐｕｅｎｔｅ Ｉ，Ａｚｋｕｎｅ Ｍ，Ｉｎｓａｕｓｔｉ Ａ．Ｓｈｏｒｅ－ｓｌａｂ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｍｕｈｉｓｔｏｒｙ 强度达到规定的强度，但弹性模量没有达到规定的弹 ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ：Ａｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ 性模量，导致早拆模板后楼板变形过大，产生裂缝。这 ａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２００７，２９（３）：７３１－７４１． 也是以往的工程由于早拆底模使楼板产生裂缝的原 ［４］张福亮．钢筋混凝土结构早拆模板体系与拆模时间的研究［Ｄ］．上 海：同济大学．２００７． 因所在。 ［５］徐佳炜．高层建筑多层模板支撑体系及其安全性研究［Ｄ］．上海：同 根据图１Ｏ和图１ １，对龄期强度与龄期弹性模量试 济大学，２００８．
