高架支模计算书

高架支模计算书

计算依据：

1. “建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。

2. “建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆

工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。在下图范围内为一大空间：

大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。除去板厚120，净高11.53m。按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的

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分部分项工程”。

根据经验拟定楼板模板如下图：

水平剪刀撑设置处

水平杆应双向设置可调顶托160016002501600扫地杆-3.000木垫板厚50底座100010001000立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。方木截面小，方木的间距便要很密。受力不合理。对比如下：

方木 50×90 40×60 比值

面积 4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩 W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。50×90的方木比

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1600115301600140014001203608.53012厚胶合板40×60方木中距≤120

40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。

因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。但目前这个工地只有40×60这种方木。 立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：

最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：

模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。

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双向布置水平杆 双向布置

下面对上述模板图进行验算： 一、 胶合板验算：

胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）

12厚胶合板自重标准值 G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取 10KN/m3 (偏大)

混凝土自重标准值： G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡ 钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡ 施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡ 另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。

胶合板受的恒载标准值 GK=0.12+2.88+0.18=3.18 KN/㎡ 结构重要性系数 γ0=0.9

考虑两种组合分别计算胶合板荷载设计值： 恒载起控制作用：

q1=0.9（1.35×3.18+ 0.7×1.4×2.5）=6.07KN/㎡ 式中0.7为荷载组合值系数（模板规范4.3） 活荷载起控制作用：

q2=0.9(1.2×3.18+1.4×2.5)=6.58 KN/㎡

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取胶合板均布荷载设计值 q=6.58KN/㎡

方木截面40×60，截面较小，故取方木间距取120，即胶合板跨度120mm。

胶合板线荷载设计值(取1m宽胶合板) q=1×6.58=6.58KN/m 模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。 按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩 M=ql2/8=0.125×6.58×0.122=0.012KNm 按均布恒载+2.5KN集中力计算胶合板弯矩： 当考虑活荷载起控制作用时： M1=0.9（ql2/8+pl/4）

= 0.9（0.125×1.2×3.18×0.122+0.25×2.5×1.4×0.12）=0.10KNm 当考虑恒载起控制作用时：

M2=0.9（0.125×1.35×3.18×0.122+0.25×0.7×2.5×1.4×0.12）=0.073KNm

三个弯矩： 0.012、0.10、0.073 取弯矩 M=0.10 KNm

M0.101064.2N/mm2f12N/mm21 W10001226

上式中 f=12N/mm2 见模板规范附录A。 变形验算：只考虑恒载（模板规范4.3.2条）

取1m宽胶合板， qk=3.18KN/m=3.18N/mm 5ql353.18120311[] l384EI38491031100012318113l40012

式中， 9×103 N/mm2 是胶合板的弹性模量(模板规范附录A) 1/400 见模板规范 4.4.1条。

二、 40×60方木验算：（方木间距0.12m）

5

按模板规范5.2.2条规定，主次梁（钢管和方木）根据实际情况按简支梁或连续梁计算。这里，按两跨连续梁计算。 方木线荷载计算：

胶合板传来恒载标准值 q=0.12×3.18=0.382KN/m 方木自重标准值值 0.04×0.06×10=0.024KN/m 上式中，方木重力密度取 10KN/m3 (偏大) 方木均布恒载标准值 0.382+0.024=0.406KN/m 方木均布线活荷载标准值 0.12×2.5=0.3KN/m 方木线荷载设计值： 考虑活载起控制作用时：

q1=0.9(1.2×0.406+1.4×0.3)=0.816 KN/m 考虑恒载起控制作用时：

q2=0.9(1.35×0.406+0.7×1.4×0.3)=0.758 KN/m 取方木线荷载设计值： q=0.816KN/m 相应的方木恒载设计值： 0.9×1.2×0.406=0.438KN/m 相应的方木活载载设计值： 0.816-0.436=0.38 KN/m 钢管间距1m（即方木跨度）

在均布恒载+均布活荷载设计值作用下，两跨方木计算简图：

A0.816KN/mBCA0.38KN/mB0.438KN/mC1000100010001000B支座弯矩及剪力最大时的荷载布置第一弯矩最大时的荷载布置查静力计算手册， MB=0.125×0.816×12=0.102KNm

M1=0.07×0.438×12+0.096×0.38×12=0.067KNm

QB=0.625×0.816×1=0.51KN

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按均布恒载+集中活荷载 2.5KN计算弯矩（按两根方木计算，见模板规范4.1.2注3）

当考虑活载起控制作用时：

相应的方木恒载设计值：0.9×1.2×0.406=0.438KN/m 相应的集中活荷载设计值 2.5×1.4×0.9/2=1.58KN 这时计算简图为： A1.58KN0.438KN/mBCA1.58KN0.438KN/mB1.58KN

1000C100010001000第一弯矩最大时的荷载布置B支座弯矩及剪力最大时的荷载布置查静力计算手册

M1=0.07×0.438×12+0.203×1.58×1=0.351 KNm MB=0.125×0.438×12+0.188×1.58×1=0.352 KNm QB=0.625×0.438×1+0.688×1.58=1.36KN 当考虑恒载起控制作用时：

相应的方木恒载设计值：0.9×1.35×0.406=0.493KN/m 相应的集中活荷载设计值 2.5×1.4×0.7×0.9/2=1.10KN 这时计算简图为： A1.1KN0.493KN/mBCA1.1KN0.493KN/mB1.1KN

1000C100010001000第一弯矩最大时的荷载布置B支座弯矩及剪力最大时的荷载布置查静力计算手册

M1=0.07×0.493×12+0.203×1.1×1=0.258 KNm MB=0.125×0.493×12+0.188×1.1×1=0.268 KNm

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QB=0.625×0.493×1+0.688×1.1=1.06KN

六个弯矩：0.102、0.067、0.351、0.352、0.258、0.268，取M=0.352KNm

,三个剪力：0.51、1.36、1.06 取Q=1.36KN

M0.3521062214.7N/mmf15N/mm

W140602 6上式中f 值见模板规范附录A

按模板规范5.2.2条要求，方木要计算抗剪。 对方木，剪应力

VS0V1.361031.51.50.85N/mm2fV1.2N/mm2 IbA4060对矩形截面，剪应力 τ=1.5V/A 木材的fV数值见模板规范附录A

方木变形验算：恒载线荷载标准值 qk=0.406KN/m=0.406N/mm 查静力计算手册，对两跨连续梁，均布荷载作用下： ql30.5210.40610003110.521[] l100EI10091031406033063l40012

式中， 9×103 N/mm2 是方木的弹性模量，见模板规范附录A 三、 水平钢管验算：

钢管是受方木传来的集中荷载，这些集中荷载的间距就是方木的间距。也就是钢管是受等值的密集的集中荷载作用。这种情况下，我们可以方木传来的集中荷载化作均布荷载，误差很下，而计算却很方便。我们按两跨均布荷载作用来计算钢管。

对钢管，均布活荷载标准值为1.5KN/m2。（模板规范4.1.2条）， 相应的钢管线荷载标准值（活荷载）为 1.5×1（方木跨度）=1.5KN/m

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方木传给钢管的均布线恒载标准值为：0.406×1/0.12=3.383 KN/m 钢管自重标准值 0.0384 KN/m

钢管恒载标准值（包括方木传来的恒载）=3.383+0.0384=3.4214 KN/m

钢管荷载设计值：

考虑两种组合分别计算钢管荷载设计值： 恒载起控制作用：

q1=0.9（1.35×3.4214+ 0.7×1.4×1.5）=5.48KN/m 式中0.7为荷载组合值系数（模板规范4.3） 活荷载起控制作用：

q2=0.9(1.2×3.4214+1.4×1.5)=5.585KN/m

取钢管线荷载设计值 q=5.585 KN/m 均布荷载作用下，两跨连梁支座弯矩 M=0.125ql2=0.125×5.585×12=0.7KNm 支座剪力 Q=0.625ql=0.625×5.585×1=3.49KN 钢管弯曲应力：

σ=M/W=0.7×106/(5.08×103)=138N/mm2式中 5.08cm3 是钢管的截面抵抗矩。205是钢管的抗拉设计强度。 见模板规范5.2.2条表5.2.2及附录A表A.2.1-1 钢管剪应力。

VS0V3.4910314.3N/mm2fV120N/mm2 22ItWA4对钢管截面，剪应力τ=2V/A 钢材的fV数值见模板规范附录A 钢管变形验算： 钢管均布恒载标准值 qk=3.4214KN/m=3.4214N/mm

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

式中 钢管的弹性模量 E=2.06×105N/mm2 钢管的惯性矩I=12.19cm4

见模板规范附录A 表A.1.3; 模板规范5.2.2条表5.2.2 四、 钢管立杆验算：

钢管立杆及剪刀撑布置如下图：

设计图上，在大空间内布置有井字梁和框支梁，井字梁和框支梁截面600×1600。梁截面很大。梁下必须布置立杆。梁下立杆也必须用水平杆双向拉结。

下图中，楼板下立杆共707根，梁下立杆694根。这两个数字可以做钢管备料的依据

ql30.5213.421410003110.521[]54 l100EI1002.061012.19101409l400 10

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验算立杆时，施工均布活载应取1KN/m2。（模板规范4.1.2条） 一根立杆负荷范围为1m×1m。

立杆受的恒载标准值：

水平钢管传来恒载： 1×3.4214=3.4214KN 立杆自重标准值 (11.53-0.12) ×0.1586=1.81KN

上式中 0.1586见 JGJ130-2011 附录A 表A.0.3，由步距1.8m及1.5m按步距1.6m内插求得。

一根立杆受的恒载标准值合计 3.4214+1.81=5.2314KN 一根立杆受的施工活载标准值 1×1×1=1KN

由脚手架规范5.4.3条、5.2.6条，立杆稳定性应满足：

不组合风荷载时

组合风荷载时

NMWfAWNfA10001000一根立杆的负荷范围方木 40×60立杆

水平钢管 12

计算立杆段轴向力设计值：按脚手架规范5.4.4条 不组合风荷载， N=1.2×5.231+1.4×1=7.68KN 模板支架位于室内，不考虑风荷载。 立杆计算长度 按脚手架规范5.4.6条 l0=kμ1（h+2a） l0=kμ2h k=1.155

查脚手架规范附录C 附表C-2 当a=0.36时，内插得

1.4321.16511.1650.50.361.290.50.2

μ2=1.912（脚手架规范附录C 附表C-4，内插求得） l0=kμ1（h+2a）=1.155×1.29×（1.4+2×0.36）=3.16m l0=kμ2h=1.155×1.912×1.6=3.533m 取l0=3.533m

λ=l0/i=353.3 /1.58=224

钢管回转半径 i=1.58cm 。见JGJ 130-2011附录B 表B.0.1。表中数值i是48.3×3.6的钢管。1.58是48×3.5的钢管。

查脚手架规范附录A φ=0.145

由脚手架规范5.4.3条、5.2.6条，立杆稳定性应满足：

N7.68103108N/mm2f205N/mm2A0.1454稳定性满足要求。

允许长细比验算：取k=1 （脚手架规范5.4.6条） 。l0=kμ1（h+2a）=1×1.29×（1.4+2×0.36）=2.73m l0=kμ2=1×1.912×1.6=3.059m 取l0=3.059m

λ=l0/i=305.9/1.58=194<[λ]=210(脚手架规范5.1.9条)

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模板支架必须按JGJ130-2011第6.9节的规定，设置足够的竖向 剪刀撑及水平剪刀撑。见前面的立杆及剪刀撑布置图。 显然，上述楼板模板的计算很麻烦，偶一不慎，还容易出错。 我们可以将上述计算过程做成一个Excel表格。用Excel来计算就十分方便： 胶合板楼板混的弹性胶合板允胶合板厚凝土厚模量 E许拉应力度 m度 m（N/mm2)N/mm20.0120.129000胶合板验算钢筋自重标准值KN/m2楼板模板设计48×3.5钢1/胶合方木方木高方木宽管的回板允许跨度mm转半径挠度mI cm1.5840010.040.06胶合方木方木自自重板自重标准密度重密度值KN/mKN/m33KN/m0.0241010方木方木允许弹性拉应模量2力N/mm2N/mm900015方木允许剪应力2N/mm1.2钢管允许弯曲应力2N/mm205钢管允许剪应力N/mm2120 12基本资料48×钢管的立杆活钢管的48×3.5钢钢管自活载标载标准钢管跨截面抵3.5的钢管的5管的惯重标准准值值抗矩 W钢管的度 mE×10性矩值KN/mKN/m2KN/m2cm3A mm24Icm1.5115.0842.0612.1870.0384楼面活荷载标准值KN/m2胶合板均布荷载设计值KN/m22.56.0687胶合板均布荷载设计值2KN/m6.5844混凝土面板自重自重标准值标准值KN/m20.12胶合板受的恒载标准值KN/m2集中活载标准值 KN2.880.183.182.5方木验算（按两跨连梁计算）胶合板1m宽胶集中+集中+均布荷合板均均布1m均布1m方木间载设计布荷载宽胶合宽胶合值取值距 m下弯矩板弯矩板弯矩2KNmKNmKNmKN/m6.58440.120.01190.10070.0731胶合1m宽胶板弯1/胶合胶合板合板弯曲应胶合板板相对挠度合矩取值力安全否挠度格否KNm2N/mm0.10074.19518113安全合格恒载控制集中活均布恒方木跨支座支座载设计载设计内弯矩弯矩剪力值值方木弯矩取值KNm方木剪力取值KN方木方木弯曲剪应1/方木方木抗方木抗方木挠相对挠弯是否剪是否度合格应力力度安全安全否N/mm2N/mm2安全合格胶合板传方木受方木线方木线给方木的的恒载方木线荷荷载设荷载设线载恒载线载标载设计值计值计值取标准值准值KN/mKN/m值KN/mKN/mKN/m活载控制方木线均布线均布线均布线方木活恒载设载下方载下方载下方集中活均布恒载线载方木跨支座弯支座计值木支座木跨内木最大载设计载设计设计值内弯矩矩剪力KN/m弯矩弯矩剪力值值0.51水平钢管弯曲应力2N/mm1.5750.38160.40560.75740.8160480.816050.438050.3780.1020.067水平钢管验算（按两跨均布荷载计算）方木传钢管自钢管线钢管线钢管线活给钢管钢管线恒钢管线重标准荷载设载设计钢管弯钢管剪荷载标准的线恒载标准值载设计值计值值取值矩 KNm力值 KN/m载标准KN/m值 KN/mKN/mKN/mKN/m值1.50.03843.383.41845.581875.476365.58190.69773.48870.4380.35040.35091.3571.10250.49280.25830.2691.0670.3511.35714.60.8483066.5安全钢管水平钢1/钢管钢管挠剪应管剪应钢管是相对挠度是否力是力否安全度合格否安2N/mm全137.3514.2691409.6安全合格安全 在Word上，这个表看不清楚。在Excel上可以看清楚。表中，基本资料由使用者填写。其中，钢管活载标准值和立杆活载标准值是规范规定的。不要改动。其他，像胶合板厚度、混凝土楼板厚度、胶合板弹性模量、胶合板允许拉应力、钢管的截面抵抗矩，等等都根据实际情况填写。需要指出的是，现在工地上有的钢管厚度没有3.5mm，只有3mm、2.75mm、或2.5mm。这些钢管的几何数据要根据实际厚度填写：

钢管截面几何特性 外径壁厚面积A惯性矩截面模量回转半径每米质量 （kg/m） （mm） （mm） （mm2） I(cm4) W(cm3) i(mm) 48 48

3.5 3.0 4 424 12.187 10.783 5.08 4.49 15.8 15.9 3.84 3.33 14

48 48

2.75 2.50 391 357 10.043 9.276 4.18 3.86 16.0 16.1 3.07 2.81 钢管的弹性模量、钢管的允许弯曲应力、钢管的允许剪应力也是规范规定的，不要改动。4个蓝色单元格内的数据都不要改动，它们都是规范规定的数值。在3个绿色单元格内，输入钢管的跨度、方木的跨度及方木的间距，在8个黄色单元格内立即就会出现应力是否安全；挠度是否合格。所有荷载计算、弯矩计算及剪力计算都不要管它。这些计算都会自动完成。如果8个黄色单元格中出现有不安全或不合格的情况，只需要调整3个绿色单元格的数据就可以了。当然也可以改变方木的截面尺寸。如果出现计算的应力比允许应力小很多，也可以调整绿色单元格的数据，让计算应力接近允许应力。在调整绿色单元格的数据时，一般方木的跨度及钢管的跨度取相等的数值。方木跨度及钢管跨度最大不应超过1.2m。

读者可以将混凝土楼板厚度由0.12m改为0.3m,看看8个黄色单元格内有什么变化；或者将方木间距由0.12m改为0.25m, 看看8个黄色单元格内有什么变化；也可以将方木的尺寸改改看。

当点击Excel表中荷载、弯矩及剪力的单元格的数据时，在编辑栏内立即就会显示该数据的计算公式，例如点击“集中+均布1m宽胶合板弯矩”下的单元格内的数据“0.0731”，在编辑栏内就出现计算公式“=0.9*（0.125*1.35*D8*J8^2+0.25*1.4*0.7*F8*J8”。对照公式内单元格的数据，读者不难理解公式的意义。

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立杆的计算，Excel表格不能自动完成。必须手算。这部分计算比较简单，手算可以很快完成。 五、 梁模板设计：

梁下必须设置立杆，梁下立杆也必须用水平杆双向拉结。立杆应居中，偏心距≤25mm。

单元格 点击此编辑栏内出现计算公式 16

600梁下必须设立杆7.050 (梁底）14801600水平杆应双向设置1600-3.000梁下立杆梁下立杆不用水平杆拉结，立杆会弯曲。照片中；梁截面为 670×500.我们这里梁截面为600×1600和500×1700，比照片中

140025016001600160010050的梁截面大得多。梁下不设立杆；或者梁下立杆不用水平杆双向拉结，

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280

就不仅是立杆弯曲的问题，而是梁模板垮塌的问题。

1) 梁底面模板验算 梁底面模板图： 600

08 41 08 2

1. 胶合板验算：

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胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）

按模板规范4.3.2条规定，梁底板及支架计算承载力时考虑 G1K+ G2K+ G3K+ Q2K；验算挠度时考虑G1K+ G2K+ G3K 12厚胶合板自重标准值 G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡ 胶合板重力密度取 10KN/m3 (偏大)

混凝土自重标准值： G2K=24×1.6=38.4KN/㎡ 钢筋自重标准值： G3K=1.5×1.6=2.4 KN/㎡ 振捣混凝土时对水平面模板荷载标准值 Q2K=2KN/㎡

胶合板受的恒载标准值 GK=0.12+38.4+2.4= 40.92 KN/㎡ 由于恒载比活载大得多，故恒载起控制作用，胶合板荷载设计值：

q=0.9（1.35×40.92+ 0.7×1.4×2）=51.48KN/㎡

由于方木截面小，梁截面大，自重大，方木间距应偏小，取120，即胶合板跨度为120

胶合板线荷载设计值(取1m宽胶合板) q=1×51.48=51.48KN/m 模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。

M=0.125ql2=0.125×51.48×0.122=0.093KNm 弯曲应力

M0.093106223.9N/mmf12N/mm。

W110001226

胶合板挠度(1m宽的胶合板) 恒载线荷载qK=40.92KN/m

5ql3540.92120311[] l384EI3849103110001231408l400 122. 40×60方木验算：（方木间距0.12m） 按两跨连梁计算。

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胶合板传来恒载标准值 q=0.12×40.92=4.91KN/m 方木自重标准值值 0.04×0.06×10=0.024KN/m 上式中，方木重力密度取 10KN/m3 (偏大) 方木均布恒载标准值 4.91 +0.024=4.93KN/m 方木均布线活荷载标准值 0.12×2=0.24KN/m 方木线荷载设计值：

由于方木恒载比活载大得多，故恒载起控制作用。

方木荷载设计值：q=0.9(1.35×4.93+0.7×1.4×0.24)=6.2KN/m 其中：方木恒载设计值： q=0.9×1.35×4.93=5.99KN/m

方木活载设计值： q=0.9×0.7×1.4×0.24=0.21KN/m

水平钢管间距0.5m（即方木跨度） 仿造前面楼板模板的方木计算，有

MB=0.125×6.2×0.52=0.194KNm

M1=0.07×5.99×0.52+0.096×0.21×0.52=0.11KNm

QB=0.625×6.2×0.5=1.938KN 取弯矩 M=0.194KNm 弯曲应力

M0.194106228.1N/mmf15N/mm

W140602

6剪应力

VS0V1.9381031.51.51.21N/mm2fV1.2N/mm2IbA4060方木挠度验算：方木线恒载标准值 qK=4.93KN/m=4.93N/mm

ql30.5214.935003110.521[] l100EI10091031406032018l40012 20

3. 水平钢管验算：水平钢管间距0.5m。 方木传给钢管的荷载设计值（按均布荷载计算） =6.2×0.5/0.12=25.8KN/m

钢管自重设计值=0.9×1.35×0.0384=0.047KN/m 水平钢管计算简图： 300300300300 ≤700≤700≤700≤700

由静力计算手册有：

B支座的固端弯矩=0.047×0.72/8+25.8×0.32（2-0.3/0.7）2/8 =0.72KNm

对于图示情况，B支座的固端弯矩就是B支座的负弯矩。 同时，由静力计算手册可以求得跨内最大弯矩 M=0.26KNm 计算弯矩取 M=0.72KNm 钢管弯曲应力

 M60.7210142N/mm2f205N/2

W5.08103mm 由静力计算手册可以求得支座B剪力QB=7.1KN 钢管剪应力

VS02V27.110329N/mm2fV120N/mm2ItWA4

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水平钢管挠度计算公式复杂。钢管跨度0.7m,很短，挠度不会有问题。验算略。

同时由静力计算手册，可以求得上图A支座的反力R=0.63KN 。此支座反力由支架水平钢管承受。 支架水平钢管验算： 梁模板俯视图：

支架水平钢管承受由梁底水平钢管传来的集中力P=0.63KN 支架水平钢管产生的弯矩M=0.25Pl=0.25×0.63×1=0.16KNm 钢管能承受的弯矩 [M]=Wf=5.08×0.205=1.04KNm>M=0.16 KNm 4. 梁下立杆验算：

支座B压力设计值 N=2QB=2×7.1=14.2KN

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4006004001000

梁下立杆自重标准值：(10.05-0.12)×0.1586=1.57KN 梁下立杆自重设计值=1.2×1.57=1.88KN

梁下立杆全部竖向荷载设计值=14.2+1.88=16.08KN 梁下立杆计算长度： l0=kμ1（h+2a） l0=kμ2h k=1.155

查脚手架规范附录C 附表C-2 当a=0.28时，内插得

1.4321.16511.1650.50.281.360.50.2 μ2=1.912（脚手架规范附录C 附表C-4，内插求得） l0=kμ1（h+2a）=1.155×1.36×（1.4+2×0.28）=3.08m l0=kμ2h=1.155×1.912×1.6=3.533m 取l0=3.533m

λ=l0/i=353.3 /1.58=224 查脚手架规范附录A φ=0.145

由脚手架规范5.4.3条、5.2.6条，立杆稳定性应满足：

N16.08103226N/mm2f205N/mm2A0.1454超过允许应力。施工时，控制梁下立杆间距为0.45m。可以保

证安全。

2) 梁侧面模板验算 梁侧模侧压力标准值：

按模板规范4.3.2条规定，梁侧面模板计算承载力的荷载为G4K+Q2K G4K 新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值偏于安全取：

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G4K =24*1.6=38.4KN/m2 模板规范4.1.1 Q2K 振捣混凝土对侧面模板压力的标准值为4KN/m2

(模板规范4.1.2)

由于恒载38.4KN/m2比活载4KN/m2的得多，故恒载起控制作用。

荷载设计值 G4=1.35×38.4×0.9=46.7 KN/m2 Q3=1.4×4×0.9×0.7=3.5KN/m2 梁侧压力设计值图：

梁侧模板图如下：

1600

1480400

12024

图中的槽钢除了可以用做梁的侧楞外，还可以用做柱箍。例如1m×1m的柱子，用图示槽钢做柱箍，柱宽度当中可以不用对拉螺栓。 2根1.6m长的槽钢重 8×1.6×2=25.6Kg。工人还是可以拿得动的。 8#槽钢的抗弯承载力是钢管的5倍。 当梁不太高时，梁侧模可用方木做侧棱

梁侧楞（8#槽钢）内力及对拉螺栓拉力的计算，是一个梯形荷载下简支梁的计算。可以用材料力学求得。这部分计算不涉及施工规范的内

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梁侧模用方木做侧棱

容，我们不写出计算的过程，只给出计算的结果：在图示情况下，上面对拉螺栓的拉力是23KN；下面对拉螺栓的拉力是19KN。跨内最大弯矩为5.5KNm。

φ20对拉螺栓允许拉力为38.2KN。

两根8#槽钢的抗弯能力为：25.3×0.205×2=10.4KNm

虽然槽钢的抗弯能力用很大富余，但也不宜将槽钢截面改小。槽钢在多次周转使用中，必须保持足够的刚度。否则，槽钢易变形。 梁侧模的方木验算：梁下面侧压力为46.656KN/m2 。取方木竖向间距为60，一根方木受的侧压力线荷载为

46.656×0.06=2.8KN/m 。

侧棱（8#槽钢）间距即方木跨度，侧棱间距1m，即方木跨度为1m。

方木弯矩为 M=0.128ql2=0.125×2.8×12=0.35KNm。 当取方木的允许拉应力为15N/mm2 时，40×60方木能承受的弯矩

[M]=40×602×15×10-6/6=0.36KNm>M=0.35KNm。

二〇一三年三月三十一日星期日

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